Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий

• Название: Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий
• Дата: 29.09.2022
• Размер: 5.84 Mb.
• Имя файла: metod.rek_._k_kp_po_mdk_01.02 (1).docx
• Тип: Методические рекомендации; #704805
• страница: 10 из 15

Сопротивление обмоток преобразованной схемы замещения двигателя

1) Коэффициент рассеяния статора [1. стр. 164. 9-244]

= 1,53/72,55 = 0,021

где:

= 1,53 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки фазы

= 72,55 Ом. Главное индуктивное сопротивление
2) Коэффициент сопротивления статора [1. стр. 164. 9-245]

= 0,447 _* 1,38/(1,53 + 72,55) = 0,008

где:

= 0,447 Ом. Активное сопротивление обмотки фазы при 20^оС

= 1,53 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки фазы

= 72,55 Ом. Главное индуктивное сопротивление

= 1,38 Переводной коэффициент, согласующий расчётное значение сопротивления обмотки к рабочей температуре класса нагревостойкости "F" [1. стр. 72]
3) Активное сопротивление обмотки статора, приведённое к рабочей температуре

[1. стр. 164. 9-247]

= 1,38 _* 0,447 = 0,617 Ом

где:

= 1,38 Переводной коэффициент, согласующий расчётное значение сопротивления обмотки к рабочей температуре класса нагревостойкости "F" [1. стр. 72]

= 0,447 Ом. Активное сопротивление обмотки фазы при 20^оС
4) Индуктивное сопротивление обмотки статора, приведённое к рабочей температуре

[1. стр. 164. 9-247]

= 1,53 _* (1 + 0,021) = 1,56 Ом

где:

= 1,53 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки фазы

0,021 Коэффициент рассеяния статора
5) Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к рабочей температуре

[1. стр. 164. 9-247]

= 1,38 _* 0,211 _* (1 + 0,021)² = 0,304 Ом

где:

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 1,38 Переводной коэффициент, согласующий расчётное значение сопротивления обмотки к рабочей температуре класса нагревостойкости "F" [1. стр. 72]

= 0,211 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора при 20^оС приведённое к обмотке статора
6) Индуктивное сопротивление обмотки статора, приведённое к рабочей температуре

[1. стр. 164. 9-247]

= 1,736 _* (1 + 0,021)² = 1,810 Ом

где:

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 1,736 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки ротора
Режимы холостого хода и номинальный

1) Реактивная составляющая тока статора при синхронном вращении [1. стр. 169. 9-257]

= 380/[72,55 _* (1 + 0,021) _* (1 + 0,008²)] = 5,1 А
где:

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 72,55 Ом. Главное индуктивное сопротивление

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора
2) Электрические потери в обмотке статора при синхронном вращении [1. стр. 169. 9-258]

= 3 _* 5,1² _* 0,617 _* (1 + 0,008²) = 48,72 Вт

где:

m = 3 Число фаз по заданию

= 5,1 А. Реактивная составляющая тока статора при синхронном вращении

= 0,617 Ом. Активное сопротивление обмотки статора приведённое к рабочей температуре

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора
3) Расчётная масса зубцов статора [1. стр. 169. 9-259]

= 7,8 _* 30 _* 7,3 _* 26,2 _* 110 _* 0,97 _* 10^-6 = 4,772 кг

где:

Z₁ = 30 Количество пазов статора

b_з1 = 7,3 мм. Ширина зубца

h_п1 = 26,2 мм. Высота паза

L₁ = 110 мм. Длина пакета статора

K_c = 0,97 Коэффициент заполнения сердечника сталью
4) Магнитные потери в зубцах статора для стали 2013 [1. стр. 169. 9-260]

Р_з1 = 4,4 _* B_з1² _* = 4,4 _* 1,95² _* 4,772 = 79,8 Вт

где:

B_з1 = 1,95 Тл. Среднее значение магнитной индукции в зубцах статора

= 4,772 кг. Расчётная масса зубцов статора
5) Масса стали спинки статора [1. стр. 169. 9-261]

= 7,8 _* 3,14 _* (322 - 38,8) _* 38,8 _* 110 _* 0,97 _* 10^-6 = 28,711 кг

где:

D_H1 = 322 мм. Максимально возможный пакет статора

h_c1 = 38,8 мм. Высота спинки статора

L₁ = 110 мм. Длина пакета статора

K_c = 0,97 Коэффициент заполнения сердечника сталью
6) Магнитные потери в спинке статора для стали 2013 [1. стр. 169. 9-254]

Р_c1 = 4,4 _* B_c1² _* m_c1 = 4,4 _* 1,75² _* 28,711 = 386,9 Вт

где:
B_c1 = 1,75 Тл. Среднее значение магнитной индукции в спинке статора

m_c1 = 28,711 кг. Масса стали спинки статора

7) Суммарные магнитные потери в сердечнике статора, включающие добавочные потери в стали [1. стр. 169. 9-262]

= = 499,9 Вт

где:

Р_з1 = 79,8 Вт. Магнитные потери в зубцах статора для стали 2013

t₁ = 20,1 мм. Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора

= 1,15 Общий коэффициент воздушного зазора

Р_c1 = 386,9 Вт. Магнитные потери в спинке статора для стали 2013
9) Коэффициент при 2р=2 [1. стр. 170. 9-265]

k_мх = 1,3 _* (1 - 322/1000) = 0,88

где:

D_H1 = 322 мм. Максимально возможный пакет статора
8) Механические потери при степени защиты IP44 и способе охлаждения IC0141

[1. стр. 170. 9-265]

= 0,88 _* (3000/1000)² _* (322/100)⁴ = 852,8 Вт

где:

k_мх = 0,88 Коэффициент при 2р=2

n₁ = 3000 об/мин. Частота вращения

D_H1 = 322 мм. Максимально возможный пакет статора



9) Активная составляющая тока холостого хода [1. стр. 170. 9-267]

= (51,6 + 499,9 + 852,8)/(3 _* 380) = 1,2 А

где:

= 51,6 Вт. Электрические потери в обмотке статора при синхронном вращении

= 499,9 Вт. Суммарные магнитные потери в сердечнике статора

= 852,8 Вт. Механические потери

= 380 В. Напряжение фазы статора

m = 3 Число фаз по заданию
10) Ток холостого хода [1. стр. 170. 9-268]

= = 5,3 А

где:

= 1,2 А. Активная составляющая тока холостого хода

= 5,1 А. Реактивная составляющая тока статора при синхронном вращении
11) Коэффициент мощности при холостом ходе [1. стр. 170. 9-270]

= 1,2/5,4 = 0,23

где:

= 1,2 А. Активная составляющая тока холостого хода

= 5,4 А. Ток холостого хода