Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий

• Название: Методические рекомендации для курсового проектирования по мдк 01. 02 основы проектирования электротехнических изделий
• Дата: 29.09.2022
• Размер: 5.84 Mb.
• Имя файла: metod.rek_._k_kp_po_mdk_01.02 (1).docx
• Тип: Методические рекомендации; #704805
• страница: 13 из 15

Начальный пусковой ток и пусковой момент

1) Высота стержня ротора [1. стр. 183. 9-331]

h_ст = h_п2 - h₂ - h_ш2 = 28 – 0,3 – 0,7 = 27 мм

где:

h_ш2 = 0,7 мм. Высота шлица паза ротора [1. стр. 142]

h_п2 = 28 мм. Высота паза

h₂ = 0,3 мм. Высота перемычки шлица паза ротора
2) Приведённая высота стержня ротора [1. стр. 183. 9-329]

= 0,0735 _* h_{ст *} = 0,0735 _* 27 _* = 1,8

где:

h_ст = 27 мм. Высота стержня ротора

= 1,22 Переводной коэффициент, согласующий расчётное значение сопротивления обмотки к рабочей температуре класса нагревостойкости "F"

S = 1 Скольжение при пуске
3) Коэффициент [1. стр. 183. рис. 9-23]

= 1,7
4) Расчётная глубина проникновения тока в стержень [1. стр. 183. 9-332]

= 27/(1 + 1,7) = 10 мм
где:

h_ст = 27 мм. Высота стержня ротора

= 1,7 Коэффициент
5) Ширина стержня на расчётной глубине проникновении тока [1. стр. 183. 9-333]

= = 13,7 мм

где:

r₁ = 7,3 мм. Большой радиус паза

r₂ = 5,1 мм. Меньший радиус паза

h₁ = 15 мм. Расстояние между центрами радиусов

= 10 мм. Расчётная глубина проникновения тока в стержень
6) Площадь поперечного сечения стержня при расчётной глубине проникновения тока

[1. стр. 183. 9-335]

= = 121,4 мм²

где:

r₁ = 7,3 мм. Большой радиус паза

= 10 мм. Расчётная глубина проникновения тока в стержень

= 13,7 мм. Ширина стержня на расчётной глубине проникновении тока
7) Коэффициент вытеснения тока [1. стр. 184. 9-337]

= 309,3/215,4 = 2,55

где:

S_ст = 309,3 мм² Площадь поперечного сечения стержня

= 121,4 мм² Площадь поперечного сечения стержня при расчётной глубине проникновения тока
8) Активное сопротивление стержня клетки для пускового режима [1. стр. 184. 9-338]

= 1,32 _* 10^-5 _* 1,44 = 3,36 _* 10^-5 Ом

где:

= 1,32 _* 10^-5 Ом. Активное сопротивление стержня клетки ротора при 20^оС

= 2,55 Коэффициент вытеснения тока
9) Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к обмотке статора

[1. стр. 184. 9-339]

= 7501 _* (3,36 _* 10^-5 + 1,5 _* 10^-5) = 0,364 Ом

где:

= 7501 Коэффициент приведения сопротивления обмоток ротора к обмотке статора

= 3,36 _* 10^-5 Ом. Активное сопротивление стержня клетки для пускового режима

= 1,5 _* 10^-5 Ом. Сопротивление короткозамыкающих колец

10) Коэффициент [1. стр. 183. рис. 9-23]

= 0,6
11) Коэффициент проводимости рассеяния паза ротора при пуске [1. стр. 184. 9-341]

= = 1,29

где:

h₂ = 0,3 мм. Высота перемычки шлица паза ротора

= 688,1 А. Ток стержня ротора для рабочего режима

h₁ = 15 мм. Расстояние между центрами радиусов

r₁ = 7,3 мм. Большой радиус паза

r₂ = 5,1 мм. Меньший радиус паза

S_ст = 309,3 мм² Площадь поперечного сечения стержня

= 1,5 мм. Ширина шлица ротора

0,6 Коэффициент
12) Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора при пуске [1. стр. 184. 9-342]

= 1,51 + 2 + 1,6 + 0 = 4,9

где:

= 1,29 Коэффициент проводимости рассеяния паза ротора при пуске

= 2 Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния

= 1,6 Коэффициент проводимости рассеяния короткозамыкающих колец литой клетки ротора

= 0 Коэффициент проводимости рассеяния скоса пазов
13) Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя при пуске, зависящее от насыщения

[1. стр. 184. 9-343]

= = 1,276

где:

= 1,56 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки статора

= 1,810 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки статора

= 3,9 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора

= 0,89 Переменная часть коэффициента статора

= 2,49 Составляющая коэффициента проводимости рассеяния ротора

= 4,9 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора
14) Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя при пуске, не зависящее от насыщения [1. стр. 184. 9-344]

= = 2,093 Ом

где:

= 1,56 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки статора

= 1,810 Ом. Индуктивное сопротивление обмотки статора

= 3,9 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора

= 0,89 Переменная часть коэффициента статора

= 2,49 Составляющая коэффициента проводимости рассеяния ротора

= 4,9 Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора
15) Активное сопротивление короткого замыкания при пуске [1. стр. 184. 9-345]

= = 1,150 Ом

где:

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 1,22 Переводной коэффициент, согласующий расчётное значение сопротивления обмотки к рабочей температуре класса нагревостойкости

= 0,364 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к обмотке статора

= 0,617 Ом. Активное сопротивление обмотки статора
16) Ток ротора при пуске двигателя [1. стр. 186. 9-369] = = 125,5 А

где:

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 1,088 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания при пуске

= 2,093 Ом. Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя при пуске, не зависящее от насыщения

= 1,276 Ом. Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя при пуске, зависящее от насыщения

Ϭ = 1 мм. Воздушный зазор

а₁ = 1 Количество параллельных ветвей обмотки статора

N_n1 = 30 Количество эффективных проводников в пазу
17) Полное сопротивление схемы замещения при пуске с учётом вытеснения тока и насыщения потоков путей рассеяния [1. стр. 186. 9-370]

= 380/125,5 = 3,029 Ом

где:

= 380 В. Напряжение фазы статора

= 125,5 А. Ток ротора при пуске двигателя


18) Индуктивное сопротивление схемы замещения при пуске[1. стр. 186. 9-371]

= = 2,827 Ом

где:

= 3,029 Ом. Полное сопротивление схемы замещения при пуске с учётом вытеснения тока и насыщения потоков путей рассеяния

= 1,088 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания при пуске
18) Активная составляющая тока статора при пуске [1. стр. 186. 9-372]

= = 47,5 А

где:

= 0,48 А. Активная составляющая тока статора при синхронном вращении

= 125,5 А. Ток ротора при пуске двигателя

= 1,088 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания при пуске

= 3,029 Ом. Полное сопротивление схемы замещения при пуске с учётом вытеснения тока и насыщения потоков путей рассеяния

= 2,827 Ом. Индуктивное сопротивление схемы замещения при пуске

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора
19) Реактивная составляющая тока статора при пуске [1. стр. 186. 9-373]

= = 121,5 А

где:

= 5,1 А. Реактивная составляющая тока статора при синхронном вращении

= 125,5 А. Ток ротора при пуске двигателя

= 1,088 Ом. Активное сопротивление короткого замыкания при пуске

= 3,029 Ом. Полное сопротивление схемы замещения при пуске с учётом вытеснения тока и насыщения потоков путей рассеяния

= 2,827 Ом. Индуктивное сопротивление схемы замещения при пуске

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора
20) Фазный ток статора при припуске [1. стр. 186. 9-374]

= = 130,4 А

где:

= 47,5 А. Активная составляющая тока статора при пуске

= 121,5 А. Реактивная составляющая тока статора при пуске

21) Кратность начального пускового тока [1. стр. 186. 9-375]

= 130,4/23,6 = 5,53

где:

= 130,4 А. Фазный ток статора при припуске

= 23,6 А. Фазный ток
22) Активное сопротивление ротора при пуске, приведённое к статору при рабочей температуре [1. стр. 186. 9-376]

= = 0,524 Ом

где:

= 0,364 Ом. Активное сопротивление обмотки ротора приведённое к обмотке статора

= 0,008 Коэффициент сопротивления статора

0,021 Коэффициент рассеяния статора

= 1,38 Переводной коэффициент, согласующий расчётное значение
23) Кратность начального пускового момента [1. стр. 186. 9-377]

= = 1,1

где:

m = 3 Число фаз по заданию

= 125,5 А. Ток ротора при пуске двигателя

= 0,524 Ом. Активное сопротивление ротора при пуске, приведённое к статору при рабочей температуре

= 0,018 о.е. Скольжение при нормальном режиме

Р₂ = 22 кВт. Номинальная отдаваемая мощность по заданию