Производственная практика. Производственная практика 2. Терсков Н.Д. ОХТз 18-01. Отчет по практике наименование практики Производственная практика 2
 Скачать 216.55 Kb.
|
2.4 Процесс аминовой очисткиДля очистки циркулирующего ВСГ и углеводородных газов предусмотрена очистка от сероводорода в абсорберах 35% раствором МДЭА. Химизм процесса аминовой очистки. Метилдиэтаноламин реагирует с H2S с образованием гидросульфида или сульфида амина, причем равновесие реакции устанавливается мгновенно.   H2S + СН3(СН2ОНСН2)2N HS- + СН3(СН2ОНСН2)2NН+МДЭА очень медленно вступает в реакцию с СО2: СО2+ СН3(СН2ОНСН2)2N НСО3 - + СН3(СН2ОНСН2)2NН+Влияние параметров на процесс аминовой очистки. Основными технологическими параметрами, влияющими на процесс очистки углеводородного газа от сероводорода в абсорбере МДЭА, являются: температура абсорбции; давление; качество аминового раствора. Температура. Температура в абсорбере определяется температурой регенерированного раствора и выделяющейся теплотой реакции взаимодействия H2S с МДЭА. Температура регенерированного раствора должна обеспечить требуемую степень очистки газа, т.е. равновесное давление H2S над регенерированным раствором должно быть ниже парциального давления в очищенном газе. Хемосорбция сероводорода раствором МДЭА лучше всего протекает при низких температурах. Температура регенерированного раствора МДЭА должна быть на 5-6 °С выше температуры подаваемого в колонну углеводородного газа, для предотвращения конденсации тяжелых углеводородов, содержащихся в газе. Понижение температуры приводит к повышению извлечения сероводорода за счет сдвига равновесия экзотермического процесса абсорбции, но снижает селективность процесса вследствие возрастания растворимости углеводородов в растворе абсорбента. Увеличение температуры повышает селективность процесса по отношению к кислым компонентам, но может привести к возрастанию остаточного содержания кислых компонентов в очищенном газе. Давление. Повышение давления при неизменных температуре и концентрации МДЭА приводит к большему извлечению H2S. Качество раствора МДЭА. С повышением концентрации раствора его абсорбционная способность увеличивается. Использование раствора с более высокой концентрацией дает возможность снизить циркуляцию раствора и уменьшить тепловые и энергетические затраты на нагрев и перекачку раствора. Однако при этом в результате большей абсорбции кислых компонентов повышается температура насыщенного раствора в кубе абсорбера, что приводит к снижению движущей силы процесса и ухудшению условий очистки. Концентрированный раствор амина имеет большую растворяющую способность по отношению к углеводородным компонентам газа. При увеличении концентрации МДЭА так же повышается температура кипения раствора, а, следовательно, расход пара при регенерации, кроме того, вязкий раствор амина проявляет большую склонность к вспениванию. Для предотвращения вспенивания применяется антивспениватель, который подается в систему постоянно небольшими порциями. 3. Описание технологической схемы и вспомогательных систем3.1 Сырьевой блокОписание поточной схемы: Вакуумный газойль (сырье, ВГО) с установок ЭЛОУ-АВТ и/или из пром. парка с температурой 60÷90 °С поступает в паровой подогреватель холодного сырья Т-23, где нагревается до 120 °С паром среднего давления, затем теплообменник сырье/среднее ЦО Т-21, где нагревается до 140 °С, проходит фильтр сырья с автоматической обратной промывкой Ф-01 и направляется в отстойник сырья Е-01. Промывка фильтра Ф-01 осуществляется обратным ходом потоком отфильтрованного сырья. Промывочная жидкость направляется в емкость сбора промывочной жидкости Е-32. Из емкости Е-32 жидкая фаза откачивается насосами Н-32А/В за границу установки. 3.2 Реакторный блокОписание поточной схемы: Из емкости Е-01 вакуумный газойль забирается насосом Н-01А/В и подается на смешение с холодным циркулирующим водородсодержащим газом от компрессора ЦК-02. После смешения газосырьевая смесь направляется последовательно в теплообменники Т-04, Т-02/1,2, Т-01/1,2, где нагревается за счет тепла газопродуктовой смеси, выходящей из реактора гидрокрекинга Р-02. Часть вакуумного газойля с нагнетания Н-01А/В подается в Т-01/1,2 минуя теплообменники Т-04 и Т-02/1,2. После теплообменника Т-01/1,2 газосырьевая смесь подается на смешение с горячим циркулирующим водородсодержащим газом, нагретым в печи П-01, и далее последовательно в реактор предварительной обработки Р-01 и реактор гидрокрекинга Р-02. В реакторах предварительной обработки Р-01 и гидрокрекинга Р-02 предусмотрено по три слоя катализатора с плотной загрузкой. Технологической схемой предусмотрен контроль температуры каждого слоя катализатора. Для снятия избыточного тепла реакции гидрокрекинга между секциями реактора предусмотрена подача «квенча» - холодного водородсодержащего газа, расходы которого регулируются в зависимости от температуры в слоях катализатора. Газопродуктовая смесь гидрокрекинга из Р-02 направляется последовательно в теплообменники Т-01/1,2, Т-02/1,2, Т-03, Т-04, где отдает свое тепло газосырьевой смеси и циркулирующему ВСГ, и далее в горячий сепаратор высокого давления С-02, где происходит разделение смеси на водородсодержащий газ, насыщенный углеводородами, и нестабильный продукт гидрокрекинга (гидрогенизат). Парогазовая фаза из горячего сепаратора высокого давления С-02, содержащая в основном ВСГ, охлаждается последовательно в теплообменниках Т-05, Т-06, поступает в смеситель промывочной воды М-01, в который подается вода насосом циркуляции промывочной воды Н-02А/В, охлаждается в воздушном холодильнике ХВ-01 и поступает в холодный сепаратор высокого давления С-04 (трехфазный сепаратор), где происходит разделение смеси на неочищенный циркулирующий ВСГ, жидкие углеводороды и кислую воду. Газовая фаза из сепаратора С-04 (неочищенный циркулирующий ВСГ, пары ХСВД) направляется в каплеотбойник абсорбера циркуляционного газа С-07 и далее в абсорбер циркулирующего ВСГ К-01. Регенерированный раствор МДЭА на очистку циркулирующего ВСГ насосом Н-03А/В подается на верхнюю тарелку абсорбера К-01. Очищенный от сероводорода циркулирующий ВСГ с верха К-01 направляется в сепаратор на приеме циркуляционного компрессора С-08 и далее на прием циркуляционного компрессора ЦК-02. Циркулирующий ВСГ с нагнетания ЦК-02 тремя потоками направляется в реакторный блок гидрокрекинга: первый поток направляется в узел смешения с холодным вакуумным газойлем перед Т-04; второй поток нагревается последовательно в теплообменниках Т-05, Т-03, печи нагрева циркуляционного газа П-01 и направляется в узел смешения с горячей газосырьевой смесью гидрокрекинга; третий поток подается в виде «квенча» для регулирования температуры в слое катализатора реакторов Р-01 и Р-02. В линию нагнетания циркуляционного компрессора ЦК-02 подается водород от компрессора подпиточного водорода ПК-01А/В. Гидрогенизат горячего сепаратора высокого давления С-02 поступает в горячий сепаратор низкого давления С-03. Жидкие углеводороды холодного сепаратора высокого давления С-04 направляются в холодный сепаратор низкого давления С-05. Кислая вода снизу С-04 отдельным потоком также направляется в холодный сепаратор низкого давления С-05. |