КП ККС. Проектирование набора корпуса судна
Скачать 218.47 Kb.
|
В машинном отделенийРамная шпация d=3a. Расчет поперечного сечения флора с присоединенным пояском Флор на каждой поперечной шпации. Толщина листового перекрытия днища в носовой оконечности, см t0=0,65. Длина присоединенного пояска, см c0=c1+(b-c1)*φ Где φ – Редукционный коэффициент для растяжения при толщине пластины 0,65 см (φ=0,0825); b – Расстояние между флорами, см (b=50); c1=0,5*a1=0,5*50=25 см. c0=25+(50-25)*0,0825=27,06. Площадь присоединенного пояска, см2 f0= t0* c0 f0=0,65*27,06=17,59. Толщина стенки флора, см t=1,1*3 Wt m mC=40; 3 t=1,1* √ 621,60 602 √ 2 C =0,61. tmin=0,7 см, так как по ПРРР сказано, что минимальная толщина стенки флора в машинном отделении должна быть на 1 мм больше, чем толщина стенки флора в средней части (tф.ср.=0,6 см). Принимаем t=0,7. Площадь стенки, см2 fпр=1,7*√621,60*0,7=35,46. Коэффициент K K≈3+35,46/17,59≈5,02. Высота стенки, см fпр=1,7*√Wt * t K≈3+ fпр/f0 h= KWt √ (K-1)*t √ h= 5,02*621,60 (5,02-1)*0,7 =33,30. hmax=mC*t hmax=60*0,7=42, Принимаем, h=36 см. Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 41 Площадь полки, см2 f =Wt - h*t f =621,60 - 36*0,7 =12,24. п h K п 36 5,02 Толщина полки, см mП=25 tп=√12,24/25 =0,70. tпmax=1,4*0,7=0,98. Принимаем, tп=0,85. Ширина полки, см bп=12,24/0,85=14,40. Принимаем, bп=14,50 см. tп=√fп/mп tпmax=1,4*t bп=fп/tп
z2=0,65/2+36/2=18,33; z3=0,65/2+36+0,85/2=36,75; C1 c0*t3 iC1=0,62; i = 0 12 iC2=2721,60; iC3=0,74. Центр тяжести профиля, см iC2 iC3 =h3*t 12 =b*t3 12 ∑ fz zцт = 1099,74 =16,84. 65,29 zцт= ∑f Коэффициент А, см4 A=16,84*1099,74=18522,81. A=zцт* ∑ fz Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 42 Момент инерции профиля, см4 I= (∑ fz2+ic) -A I=(28442,55+2722,96)-18522,81=12642,70. Фактический момент инерции, см3 ф W = 12642,70 =621,81, 20,33 Wф= z I max zmax= t0/2+h+tп-zцт zmax=0,65/2+36+0,8-16,84=20,33. Погрешность, % Wф-Wt ∆= W t ∆=621,81-621,60 *100%=0,03. 621,60 Площадь поперечного сечения стенки флора, должна быть не менее, см2 fc=0,46*d*B1*(T+r) Где d – Расстояние между флорами, м (d=0,5); B1 – Величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м (B1=8,0); T – Осадка судна, м (T=2,7); r – Полувысота расчетной волны, м (r=1). fc=0,46*0,5*8,0*(2,7+1)=6,81. Для рассчитанного флора площадь составляет, f''c=25,20 см2. Выполняется условие 25,20>6,81. Холостой шпангоут, усиленный для плавания в битом льду с присоединенным пояском Толщина пояска tл=1,15t=1,15*5,5=6,32 мм, но по ПРРР tлmin=7,2 мм при шпации 550 мм. Также по ПРРР можно толщину уменьшить до 7,04 мм для шпации 500 мм. Принимаем tл=0,7 см. Выбираем уголок 100x63x7 и длину присоединенного пояска с0=0,5a1=0,5*50=25 см.
Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 43 f1=c0t f1=17,50. ic1=0,71. Центр тяжести профиля, см цт z = 74,59 =2,61. 28,60 Коэффициент А, см4 ic1 zцт= =с0t3 12 ∑ fz ∑f A=2,61 * 74,59=194,54. A=zцт * ∑ fz Момент инерции профиля, см4 I= (∑ fz2+ic) -A I = (501,26+113,71)-194,54=420,43. Фактический момент инерции, см3 ф W = 420,43 =54,31; 7,74 Wф= z I max zmax=10+0,7/2-2,61=7,74. Погрешность, % ∆= 54,31-49,32 * 100%=10,11. 49,32 zmax=hуг+t0/2-zцт ∆= Wф-Wt Wt Рамный шпангоут, усиленный для плавания в битом льду с присоединенным пояском Толщина пояска tл=1,15t=1,15*5,5=6,32 мм, но по ПРРР tлmin=7,2 мм при шпации 550 мм. Также по ПРРР можно толщину уменьшить до 7,04 мм для шпации 500 мм. Принимаем tл=0,7 см. Длина присоединенного пояска, см c0=0,5d[1+0,45(100t/a)2] c0=0,5*150*[1+0,45*(100*0,7/50)2]=141,15. Площадь присоединенного пояска, см2 f0=t0c0 f0=0,7*141,15=98,81. Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 44 Толщина стенки шпангоута, см t=1,1*3 Wt 3 m mc=40; t=1,1*√ 290,34 402 √ 2 c =0,62. tmin=0,6 см (По ПРРР Часть II 2.3.21), Принимаем t=0,7 см. Площадь стенки, см2 fпр=1,7*√290,34*0,7=24,24. Коэффициент K K≈3+24,24/98,81≈3,25. Высота стенки, см h= 3,25*290,34 =24,48. √ (3,25-1)*0,7 hmax=40*0,7=28 см, Принимаем h=28 см. Площадь полки, см2 fпр=1,7*√Wt*t K≈3+fпр/f0 KWt h=√ (K-1)t hmax=mct f = Wt - ht fп= 290,34 - 28 28*0,7 =4,33. 3,25 п h K Толщина полки шпангоута, см tп = √4,33/25=0,42 см, mп=25, tпmax=1,4*0,7=0,98 см, Принимаем tп=0,5 см. Ширина полки, см bп=4,33/0,5=8,66 см, Принимаем bп=9,00 см. tп=√fп/mп tпmax=1,4t bп=fп/tп Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 45
z2=0,7/2+28/2=14,35; z3=0,7/2+28+0,5/2=28,60. C1 c0*t3 iC1=4,03; i = 0 12 iC2=1280,53; iC3=0,09. Центр тяжести профиля, см iC2 iC3 =h3*t 12 =b*t3 12 ∑ fz zцт = 471,61 =3,70. 127,37 zцт= ∑f Коэффициент А, см4 A=3,70*471,61=1746,22. A=zцт* ∑ fz Момент инерции профиля, см4 I= (∑ fz2+ic) -A I=(8532,20+1284,66)-1746,22=8070,64. Фактический момент инерции, см3 ф W = 8070,64 =320,293, 25,15 Wф= z I max zmax= t0/2+h+tп-zцт zmax=0,7/2+28+0,5-3,70=25,15. Погрешность, % ∆=320,93-290,34 *100%=10,54. 290,34 ∆= Wф-Wt Wt Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 46 Рамный бимс с присоединенным пояском Толщина присоединённого пояска, см t0=0,45. Длина присоединенного пояска, см c0=c1+(b-c1)*φ, Где φ – Редукционный коэффициент для сжатия при толщине пластины 0,45 см (φ=0,04); b – Расстояние между рамными бимсами, см (b=150); c1=0,5*a1=0,5*50=25 см; c0=25+(150-25)*0,04=30,00. Площадь присоединенного пояска, см2 f0=t0c0 f0=30,00*0,45=13,50. Толщина стенки бимса, см t=1,1*3 Wt 3 m t=1,1*√ √ 2 c 2 259,20=0,46, 60 Где, mc=60, tmin=0,7t0=0,7*0,45=0,32. Принимаем, t=0,8 см. Площадь стенки, см2 fпр=1,7*√259,20*0,8=24,48. Коэффициент K K≈3+24,48/13,50≈4,81. Высота стенки, см h= 4,81*259,20 =20,22, √ (4,81-1)*0,8 hmax=mct=60*0,8=42 см, hmin=2/3hрам.шп.=19 см, Принимаем, h=26 см. Площадь полки, см2 fпр=1,7*√Wt*t K≈3+fпр/f0 KWt h=√ (K-1)t f = Wt - ht fп= 259,20 - 26 26*0,8 =5,65. 4,81 п h K Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 47 Толщина полки шпангоута, см tп=√5,65/25=0,48, mп=25, tпmax=1,4t=1,4*8=1,12 см, Принимаем tп=0,6 см. Ширина полки, см bп=5,65/0,6=9,41. Принимаем bп=9,50 см. tп=√fп/mп bп=fп/tп
z2=0,45/2+26/2=13,23; z3=0,45/2+26+0,6/2=26,53. C1 c0*t3 iC1=0,23; i = 0 12 iC2=1171,73; iC3=0,17. Центр тяжести профиля, см iC2 iC3 =h3*t 12 =b*t3 12 ∑ fz zцт = 473,56 =10,85. 43,63 zцт= ∑f Коэффициент А, см4 A=zцт* ∑ fz A=10,85*473,56=5140,24. Момент инерции профиля, см4 I= (∑ fz2+ic) -A I=(8255,29+1172,13)-5140,24=4287,19. Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 48 Фактический момент инерции, см3 Wф= z I max ф W = 4287,19 =259,98, 16,49 zmax= t0/2+h+tп-zцт zmax=0,45/2+26+0,6-10,85=16,49. Погрешность, % Wф-Wt ∆= W t ∆=259,98-259,20 *100%=0,30. 259,20 По Правилам Российского Речного Регистра следует принимать высоту стенки не менее 2/3 высоты стенки рамного шпангоута у палубы. Площадь поперечного сечения свободного пояска рамного бимса должна быть не менее 0,75 площади поперечного сечения свободного пояска рамного шпангоута у палубы. В соответствии с ПРРР пунктом 2.4.49 принимаем высоту стенки бимса не менее 2/3 от высоты рамного шпангоута, то есть hрам.бимс =2/3*hрам.шп hрам.бимс =2/3*26=18,67 см; Принятая, hрам.бимс=26 см. Площадь поперечного сечения свободного пояска рамного бимса должна быть не менее 0,75 площади поперечного сечения свободного пояска рамного шпангоута, то есть fрам.бимс = 0,75*fрам.шп fрам.бимс = 0,75*118,01=88,51 см2. Холостой бимс с присоединенным пояском Толщина пояска t=0,45 см. Выбираем уголок 110х70х6,5 и длину присоединенного пояска с0=0,5a1=0,5*50=25 см.
f1=c0t f1=11,25. ic1=0,19. ic1 =с0t3 12 Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 49 Центр тяжести профиля, см цт z = 84,93 =3,75. 22,65 Коэффициент А, см4 zцт= ∑ fz ∑f A=3,75 * 84,93=318,46. A=zцт * ∑ fz Момент инерции профиля, см4 I= (∑ fz2+ic) -A I = (632,73+142,19)-318,46=456,46. Фактический момент инерции, см3 ф W = 456,46 =61,06; 7,48 Wф= z I max zmax=11+0,45/2-3,75=7,48. Погрешность, % ∆= 61,06-59,20 * 100%=3,15. 59,20 zmax=hуг+t0/2-zцт ∆= Wф-Wt Wt Площадь поперечного сечения пиллерса должна быть не менее, м2 F=98,1*10-4* f*m n*ReН F=98,1*10-4 * 12,0*1,0 0,345*235 =0,001452. F=14,52 см2. Где f – площадь палубы, поддерживаемая пиллерсом, м2 (f=12,0); n – коэффициент зависящий от N, и равный n=0,345; N=β√fm ηTl N=1,0* [√12,0*1,0/(1*3,87)]=0,895. Где β – коэффициент равный для сечения трубы β=1,0; 5𝑇=ReН/235 5𝑇=235/235=1. 𝑅𝑒H – предел текучести стали, МПа (ReН =235); l – длина пиллерса, м (l=3,87); m=1,0 –для наливных судов. Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 50 Принимаем из сортамента стальных электросварных прямошовных труб ГОСТ 10704-91 Диаметр внешний, мм – d=108,0; Толщина стенки, мм – t=4,5; Площадь поперечного сечения, см2 – A=14,63; Момент инерции, см3 – I=196,30; Момент сопротивления, см3 – W=36,35; Масса 1 м труб, кг – M=11,49. Пиллерсы устанавливаются в диаметральной плоскости. Изм.Лист № докум Подпись Дата КП. ККС. 2017 Лист 51 |