КП ККС. Проектирование набора корпуса судна

• Название: Проектирование набора корпуса судна
• Дата: 30.04.2023
• Размер: 218.47 Kb.
• Имя файла: КП ККС.docx
• Тип: Реферат; #1098949
• страница: 12 из 12

Набор переборок

Холостая стойка поперечных переборок средней части с присоединенным пояском

Толщина пояска t=5,5 мм.

Выбираем уголок 80x50x6 и длину присоединенного пояска с₀=0,5a₁=0,5*50=25 см.

	№	fi, см2	z, см	fz	fz2	ic, см4
	1	13,75	0	0	0	0,35
	2	7,55	5,35	40,39	216,10	49,00
	∑	21,30	5,35	40,39	216,10	49,35

f₁=c₀t

f₁=13,75.

i_c1=0,35.

Центр тяжести профиля, см

ⁱc1

₌с₀t³

12

^∑ fz

^zцт
= ^40,39 =1,90.

21,30

z_цт= _∑f

Коэффициент А, см⁴
A=1,90 * 40,39=76,60.
A=z_цт * ∑ fz

Момент инерции профиля, см⁴

I= (∑ fz²+i_c) -A I = ⁽216,10+49,35⁾-76,60=188,85.

Фактический момент инерции, см³

ф
W = ^188,85 =29,61;

6,38

W_ф= _z

I

max

z_max=8,0+0,55/2-1,90=6,38.

Погрешность, %

∆= ^29,61-26,45 * 100%=11,93.

26,45

z_max=h_уг+t/2-z_цт
∆= W_ф-W_t

W_t

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
63

Рамная стойка и шельф поперечных переборок средней части с присоединенным пояском

Толщина t=5,5 мм.

Длина присоединенного пояска, см

c₀=0,5d[1+0,45(100t/a)²] c₀=0,5*200[1+0,45(100*0,55/50)²]=154,45.

Площадь присоединенного пояска, см²

f₀=t₀c₀

f₀=0,55*154,45=84,95.

Толщина стенки, см





t=1,1*^{3 Wt}

3
t=1,1*√ m_c=40;


m
156,77

40²

√ ₂ c
=0,51,

t_min=0,6 см, по ПРРР, Принимаем t=0,6 см. Площадь стенки, см²




f_пр=1,7*√156,77*0,6=16,49.

Коэффициент K
K≈3+16,49/84,95≈3,19.

Высота стенки, см






_h= 3,19*156,77 _=19,50.


√
(3,19-1)*0,6
h_max =40*0,6=24 см, Принимаем h=21 см. Площадь полки, см<sup>2






fпр=1,7*</sup>√^Wt*t
K≈3+f_пр/f₀





KW_t

h=<sup>√

(</sup>K-1⁾t

h_max=m_ct

_{f =} W_{t -} ht

f_п=

156,77 _-

21

21*0,6 _=3,52.

3,19

^п h K

Толщина полки, см




t_п=√3,52/25=0,38.

m_п=25,
t_пmax =1,4*0,6=0,84 см,



^tп=√^fп/mп

t_пmax=1,4t

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
64

Принимаем t_п=0,5 см.

Ширина полки, см
b_п =3,52/0,5=7,04 см,

Принимаем b_п=7,50 см.

b_п=f_п/t_п

	№	fi, см2	zi, см	fz	fz2	ic, см4
	1	84,95	0	0	0	2,14
	2	16,49	10,78	177,65	1914,21	463,05
	3	3,52	21,53	75,78	1631,12	0,08
	∑	104,96	32,30	253,43	3545,33	465,27

z₂=0,55/2+21/2=10,78 см; z₃=0,55/2+21+0,5/2=21,53 см.


C1
c₀*t³

ⁱC1
=2,14 см⁴;

i = ⁰

12

i_C2=463,05 см⁴; i_C3=0,08 см⁴.

Центр тяжести профиля, см

ⁱC2 ⁱC3

₌h³*t

12
₌b*t³

12

^∑ fz

^zцт
= ^253,43 =2,41.

104,96

z_цт= _∑f

Коэффициент А, см⁴
A=2,41*253,43=611,95.
A=z_цт* ∑ fz

Момент инерции профиля, см⁴

I= (∑ fz²+i_c) -A I=(3545,33+465,27)-611,95=3398,65.

Фактический момент инерции, см³

ф
W = ^3398,65 =175,55,

19,36

W_ф= _z

I

max

z_max= t₀/2+h+t_п-z_цт z_max=0,55/2+21+0,5-2,41=19,36.

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
65

Погрешность, %

∆=^{175,55-156,77} *100%=11,98.

156,77

_∆= W_ф-W_t

W_t

Холостая стойка продольной переборки форпика с присоединенным пояском

Толщина пояска t=4,0 мм.

Выбираем уголок 63х40х8 и длину присоединенного пояска с₀=0,5a₁=0,5*40=20 см.

	№	fi, см2	z, см	fz	fz2	ic, см4
	1	8,00	0	0	0	0,11
	2	7,68	4,10	31,49	129,10	29,60
	∑	15,68	4,10	31,49	129,10	29,71

f₁=c₀t

f₁=8,00.

i_c1=0,11.

Центр тяжести профиля, см

ⁱc1

₌с₀t³

12

^∑ fz

^zцт
= ^31,49 =2,01.

15,68

z_цт= _∑f

Коэффициент А, см⁴
A=2,01 * 31,49=63,23.
A=z_цт * ∑ fz

Момент инерции профиля, см⁴

I= (∑ fz²+i_c) -A I = ⁽129,10+29,71⁾-63,23=95,57.

Фактический момент инерции, см³

ф
W = ^95,57 =21,28;

4,49

W_ф= _z

I

max

z_max=h_уг+t/2-z_цт

z_max=6,3+0,4/2-2,01=4,49.

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
66

Погрешность, %

∆= ^21,28-18,81 * 100%=13,12.

18,81

_∆= W_ф-W_t

W_t

Рамная стойка и шельф переборки форпика с присоединенным пояском

Толщина t=4,0 мм.

Длина присоединенного пояска, см

c₀=0,5d[1+0,45(100t/a)²] c₀=0,5*80[1+0,45(100*0,40/40)²]=58,00.

Площадь присоединенного пояска, см²

f₀=t₀c₀

f₀=0,4*58,00=23,20.

Толщина стенки, см





t=1,1*^{3 Wt}

3
t=1,1*√ m_c=40;


m
82,29

40²

√ ₂ c
=0,41,

Принимаем t=0,5 см. Площадь стенки, см²




f_пр=1,7*√82,29*0,5=10,90.

Коэффициент K
K≈3+10,90/23,20≈3,47.

Высота стенки, см





^fпр=1,7*√^Wt*t
K≈3+f_пр/f₀





KW_t

h=<sup>√

(</sup>K-1⁾t

√
_h= 3,47*82,29

(3,47-1)*0,5

=15,21.
h_max=m_ct

h_max =40*0,5=20 см, Принимаем h=16 см. Площадь полки, см²
_{f =} W_{t -} ht

f_п=

82,29 _-

16

16*0,5 _=2,84.

3,47

^п h K

Толщина полки, см



^tп=√^fп/mп

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
67

t_п=√2,84/25=0,34.

m_п=25,
t_пmax =1,4*0,5=0,70 см, Принимаем t_п=0,4 см.

Ширина полки, см
b_п =2,84/0,4=7,09 см,

Принимаем b_п=7,50 см.

t_пmax=1,4t

b_п=f_п/t_п

	№	fi, см2	zi, см	fz	fz2	ic, см4
	1	23,20	0,00	0,00	0,00	0,31
	2	10,90	8,20	89,42	733,22	170,67
	3	2,84	16,40	46,54	763,22	0,04
	∑	36,94	24,60	135,95	1496,44	171,02

z₂=0,4/2+16/2=8,20 см; z₃=0,4/2+16+0,4/2=16,40 см.


C1
c₀*t³

ⁱC1
=0,31 см⁴;

i = ⁰

12

i_C2=170,67 см⁴; i_C3=0,04 см⁴.

Центр тяжести профиля, см

ⁱC2 ⁱC3

₌h³*t

12
₌b*t³

12

^∑ fz

^zцт
= ^135,95 =3,68.

36,94

z_цт= _∑f

Коэффициент А, см⁴
A=3,68*135,95=500,34.
A=z_цт* ∑ fz

Момент инерции профиля, см⁴

I= (∑ fz²+i_c) -A I=(1496,44+171,02)-500,34=1167,11.

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017
Лист
68

Фактический момент инерции, см³

W_ф= _z
I

max

ф
W = ^1167,11 =90,34,

12,92
z_max= t₀/2+h+t_п-z_цт

z_max=0,4/2+16+0,4-3,68=12,92.

Погрешность, %

∆=^90,34-82,29 *100%=9,78.

82,29
_∆= W_ф-W_t

W_t

Холостая стойка поперечной переборки машинного отделения и кормовой оконечности с присоединенным пояском

Толщина пояска t=3,5 мм.

Выбираем уголок 80x50x6 и длину присоединенного пояска с₀=0,5a₁=0,5*50=25 см.

	№	fi, см2	z, см	fz	fz2	ic, см4
	1	8,75	0,00	0,00	0,00	0,09
	2	7,55	5,35	40,39	216,10	49,00
	∑	16,30	5,35	40,39	216,10	49,09

f₁=c₀t

f₁=8,75.

i_c1=0,09.

Центр тяжести профиля, см

ⁱc1

₌с₀t³

12

^∑ fz

^zцт
= ^40,39 =2,48.

16,30

z_цт= _∑f

Коэффициент А, см⁴
A=2,48 * 40,39=100,10.
A=z_цт * ∑ fz

Момент инерции профиля, см⁴

I= (∑ fz²+i_c) -A I = ⁽216,10+49,09⁾-100,10=165,09.

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
69

Фактический момент инерции, см³

W_ф= _z
I

max

ф
W = ^165,09 =28,98;

5,70
z_max=h_уг+t/2-z_цт

z_max=8+0,35/2-2,48=5,70.

Погрешность, %

∆= ^28,98-27,92 * 100%=3,79.

27,92
_∆= W_ф-W_t

W_t

Рамная стойка и шельф переборки машинного отделения и кормовой оконечности с присоединенным пояском

Толщина t=3,5 мм.

Длина присоединенного пояска, см

c₀=0,5d[1+0,45(100t/a)²] c₀=0,5*150[1+0,45(100*0,35/50)²]=91,54.

Площадь присоединенного пояска, см²

f₀=t₀c₀

f₀=0,35*91,54=32,04.

Толщина стенки, см





t=1,1*^{3 Wt}

3
t=1,1*√ m_c=40;


m
165,31

40²

√ ₂ c
=0,52,

Принимаем t=0,6 см. Площадь стенки, см²




f_пр=1,7*√165,31*0,6=16,93.

Коэффициент K
K≈3+16,93/32,04≈3,53.

Высота стенки, см






_h= 3,53*165,31 _=19,61.


√
(3,53-1)*0,6
h_max =40*0,6=24 см, Принимаем h=20 см.





^fпр=1,7*√^Wt*t
K≈3+f_пр/f₀





KW_t

h=<sup>√

(</sup>K-1⁾t

h_max=m_ct

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017
Лист
70

Площадь полки, см²

_{f =} W_{t -} ht

_{f =} 165,31 _- 20*0,6 _=4,86.


^п h K

^п 20 3,53

Толщина полки, см




t_п=√4,86/25=0,44.

m_п=25,
t_пmax =1,4*0,6=0,84 см, Принимаем t_п=0,5 см.

Ширина полки, см
b_п =4,86/0,5=9,73 см,

Принимаем b_п=10,0 см.



^tп=√^fп/mп

t_пmax=1,4t

b_п=f_п/t_п

	№	fi, см2	zi, см	fz	fz2	ic, см4
	1	32,04	0,00	0,00	0,00	0,33
	2	16,93	10,18	172,27	1752,84	400,00
	3	4,86	20,43	99,36	2029,41	0,10
	∑	53,83	30,60	271,63	3782,25	400,43

z₂=0,35/2+20/2=10,18 см; z₃=0,35/2+20+0,5/2=20,43 см.


C1
c₀*t³

ⁱC1
=0,33 см⁴;

i = ⁰

12

i_C2=400,00 см⁴; i_C3=0,10 см⁴.

Центр тяжести профиля, см

ⁱC2 ⁱC3

₌h³*t

12
₌b*t³

12

^∑ fz

^zцт
= ^271,63 =5,05.

53,83

z_цт= _∑f

Коэффициент А, см⁴ A=5,05*271,63=1370,56.
A=z_цт* ∑ fz

Изм.Лист № докум Подпись Дата

КП. ККС. 2017

Лист
71

Момент инерции профиля, см⁴

I= (∑ fz²+i_c) -A I=(3782,25+400,43)-1370,56=2812,12.

Фактический момент инерции, см³

ф
W = ^2812,12 =179,93,

15,63

W_ф= _z

I

max

z_max= t₀/2+h+t_п-z_цт z_max=0,35/2+20+0,5-5,05=15,63.

Погрешность, %

_∆=179,93-165,31 _*100%=8,84.

165,31

_∆= W_ф-W_t

W_t

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
72

Заключение

Целью курсового проекта был расчет рамных и холостых балок набора корпуса проектируемого судна, что и было выполнено по Правилам Российского Речного Регистра. Полученные балки рассчитаны на самые неблагоприятные условия и имеют существенный запас прочности

Далее выполняется построение чертежа миделя-шпангоута для средней части, машинного отделения и оконечностей и конструктивный чертеж проектируемого судна.

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
73

Список используемой литературы

1. 
   Речной Регистр РФ. Правила классификации и постройки судов внутреннего плавания. – М.: Транспорт, 2015;
   
2. 
   Протопопов В.Б., Свечников О. И., Егоров Н. М. Конструкция корпуса судов внутреннего и смешанного плавания. Учебник. – Л.: Судостроение, 1984;
   
3. 
   Девяткин А. А., Лебедев О. Ю. Проектирование набора корпуса судна. Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине
   

«Конструкция корпуса судна». Новосибирск: СГУВТ, 2015; 4 ГОСТ 19903-2015;

5 ГОСТ 10704-91.

Изм.Лист № докум Подпись Дата
КП. ККС. 2017

Лист
74