ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ГЕРМЕТИЧНОСТИ. Решение по поддержанию эксплуатационной надёжности забивных свай строительного объекта на территории набережной
 Скачать 7.95 Mb.
|
|
N. S.Kobelev, Doctor of Engineering Sciences,Professor, Southwest State University (Kursk, Russia) (e-mail: kobelevns@mail.ru) V. N.Kobelev, Candidate of Engineering Sciences, Associate Professor, Southwest State University (Kursk, Russia) (e-mail: kobelevns@mail.ru) V.Y.Amelin, Post-Graduate Student, Southwest State University (Kursk, Russia) (e-mail: amelin-46@yandex.ru) V.I.Danilchenko, Post-Graduate Student, Southwest State University (Kursk, Russia) (e-mail: vadim.dkr@mail.ru) N.A.Shatalova, Post-Graduate Student, Southwest State University (Kursk, Russia) (e-mail: а SOLUTION FOR THE MAINTENANCE OF OPERATING RELIABILITY OF DRIVEN PILES OF A BUILDING IN THE QUAY AREA Ensuring strength parameters of building elements of residential, domestic and industrial premises, located on the territory of the embankment in continuous operation is a fundamental factor in the sustenance of the population, especially in changing climatic effects of the environment and a massive impact of coastal waves. Maintaining comfortable conditions normalized long stay population in the residential, domestic, and industrial purposes with reduced power consumption and ensuring safe operation, currently carried out in accordance with the implementation of the city's "life support" and is performed in accordance with the adoption of the Federal law of 23 November 2009 "No. 261-FZ. On energy saving and increasing energy efficiency and introducing amendments to certain legislative acts of the Russian Federation." All this underlines the relevance of the authors research and proposed recommendations for implementation are protected by patents of the Russian Federation of technical solutions. Such construction elements such as driven piles are the most intensively exposed to destruction because of being in wet soil, which contributes to the corrosive destruction of the material and periodic seismic effects beginning with the waves at the perimeter of the coast promenade. As shown by the analysis of known emergency residential, public and industrial construction projects, the decline in the standard terms of use driven piles leads to premature destruction of buildings and constructions, which consequently increases the danger of finding the population on the territory of the embankment. A feature of the exploitation of construction objects located on the territory of the embankment is the sum of the effect as the seismic loads due to the periodic power strokes of the rolling waves on the ground bordering the perimeter, and the corrosive destruction of the material driven piles due to constant contact with wet soil components. The proposed technical solutions, which are based on theoretical and experimental studies of the Department of teplogazosnabzhenie southwestern state University to ensure the maintenance of normalized operating life of driven piles in terms of destruction in the territory of the embankments, the novelty of which is protected by patents of the Russian Federation. Инновационное решение по поддержанию эксплуатационной надёжности забивных свай ... ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76) 33 Key words: operational reliability, driven piles, embankments, providing strength parameters, resistance to dynamic loads. DOI: 10.21869/2223-1560-2018-22-1-27-33 For citation: Kobelev N. S., Kobelev V. N., Amelin V.Y., Danilchenko V.I., Shatalova N.A. Innovative Solution for the Maintenance of Operating Reliability of Driven Piles of a Building in the Quay Area. Proceedings of the Southwest State University, 2018, vol. 22, no. 1(76), pp. 27-33 (in Russ.). *** Reference 1. Tehnicheskij reglament bezopas- nosti zdanij i sooruzhenij: Fed. Zakon ot 30 dekabrja 2009 g. №384. Dostup iz sprav.- pravovoj sistemy «Konsul'tantPljus». 2. Osobennost' bezopasnogo obsledo- vanija osnovanij sushhestvujushhih zdanij i sooruzhenij. Tehnologija grazhdanskoj be- zopasnosti, 2015, vol.12, no.2 (44), pp. 64-69. 3. Shitov D.V., Shitova T.V. Osobennosti obsledovanija nesushhih konstrukcij rekon- struiruemyh zdanij i sooruzhenij. Sovremennaja nauka i innovacii, 2014, no.4 (8), pp. 72-77. 4. Minkin M.A., Potapova O.A. Oso- bennosti obustrojstva severnyh neftjanyh i gazovyh mestorozhdenij Rossii i osnovanija i fundamenty zdanij i sooruzhenij ob#ektov obustrojstva. Vestnik MGSU, 2006, no.1, pp. 180-187. 5. Shamaev A.S., Shumilova V.V. O spektre odnorodnyh kolebanij v perio- dicheskoj kombinirovannoj sloistoj srede. Vestnik Nizhegorodskogo universiteta im. N.I. Lobachevskogo, 2011, no.4 (4), pp. 1882-1885. 6. Drozdov V.V., Pshenichnikova V.A., Evtushenko S.N. Inzhenernaja metodika ocenki sejsmostojkoj nadezhnosti zdanij po predel'no dopustimomu risku. Internet- vestnik VolgGASU. Ser. Politematiche- skaja, 2013, no.2 (27), st. 10. 7. Kobelev N.S., Amelin V.Ju. Treh- slojnaja sejsmostojkaja resursosberega-jush- haja panel'. Izvestija Jugo-Zapadnogo gosu- darstvennogo universiteta, 2016, no.1 (64), pp. 106-109. 8. Litvinova V.A., Savruk E.N., Nanora- zmernye plenki oksida tantala poluchennye ionno-plazmennym metodom. Sbornik trudov regional'noj nauchno-prakticheskoj konfer- encii. Sovremennye problemy i dostizhenija ag-rarnoj nauki v zhivotnovodstve, rasteni- evodstve i jekonomike. Tomsk, 2010, vyp. 12, pp. 299-301. 9. Merkulov A.P. Vihrevoj jeffekt i ego primenenie v tehnike. Samara, 2002, pp. 369. 10. Landau L.O., Livshic E.M. Teo- reticheskaja fizika. Moscow, Nauka Publ., 1986, 836 p. 11. Pat. №2621240, Rossijskaja Fe- deracija, MPK E 04V2184 Trehslojnaja resursosberegajushhaja zhelezobetonnaja pa- nel' / Kobelev N.S., Emel'janov S.G, Ko- belev V.N., zajavkitel' i patentooblada-tel' Jugo-Zapadnyj gosudarstvennyj universitet, №2009114608/22, 17.04.2009, opubl. 20.10.2009, Bjul.№29. 12. Patent 256 8462 Rossijskaja Fe- deracija, MPK E 04 D 5/54. Zabivnaja sej- smostojkaja svaja / N.S. Kobelev, S.G. Emel'janov, V.N. Kobelev, zajavitel' i pa- tentoobladatel' Jugo-Zapadnyj gosudar- stvennyj universitet №2014135691; za-javka 03.09.2014; opubl. 20.11.2015. Bjul №32 13. Patent 2630463 Rossijskaja Fe- deracija MPK E 04D5/34, Zabivnaja anti- korrozijnaja sejsmostojkaja svaja/ N.S. Ko- belev, S.G. Emel'janov, V.N. Kobelev, zaja- vitel' i patentoobladatel' Jugo-Zapadnyj gosudarstvennyj universitet. №2016 143 752, zajavl. 21.05.2016, opubl. 08.04.2017, Bjul. №15. ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76) 34 УДК 621.9 Е.А. Кудряшов, др техн. наук, профессор, ФГБОУ ВО «Юго-Западный государственный университет (Курск, Россия) (e-mail: kea-swsu@mail.ru) И.С. Крылов, инженер, АО «Научно-исследовательский инженерный институт Балашиха, Московская область, Россия) (e-mail: НА. Хижняк, аспирант, ФГБОУ ВО «Юго-Западный государственный университет Курск, Россия) (e-mail: О РАЦИОНАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ ТОЧЕНИЯ КОНСТРУКТИВНО СЛОЖНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ДЕТАЛЕЙ Актуальной научной и практической задачей является повышение эффективности проектирования технологических процессов изготовления деталей сложной конструктивной формы. Трудоемкость проектных работ связана с обширным разнообразием форм и размеров создаваемых изделий, применением широкого круга конструкционных материалов и их сочетаний, наличием на обрабатываемых поверхностях разных размеров и расположения второстепенных отверстий, пазов, выточек, лысок и других элементов, разрывающих контур базовой поверхности заготовки и являющихся причиной возникновения прерывистости процесса точения. Целью данной работы является использование возможностей комплексной детали для проектирования групповой технологии механической обработки. Комплексная деталь, состоящая из полного набора всех основных и второстепенных конструктивных элементов, является объектом, искусственно созданным для моделирования условий прерывистого резания достаточно большой группы однотипных конструктивно сложных деталей класса Тела вращения. Состояние конструкции детали, вызывающее прерывистое резание, отрицательно сказывается на прочности режущего элемента, вследствие возможного хрупкого разрушения при соударении с поверхностью разрыва контура базовой поверхности заготовки. Для сохранения работоспособности режущей части инструмента разработан способ, при котором первоначальная встреча вершины режущего элемента с заготовкой заменяется на плоскостной контакт в зоне передней поверхности, максимально возможно удаленной от хрупкой вершины и режущих кромок. Таким образом, выявление у комплексной детали элементов прерывистости и на их базе условий безударного точения конструктивно сложных поверхностей деталей позволяет расчетным путем определить настроченные углы резца и тем самым практически минимизировать отрицательные факторы прерывистого резания, неблагоприятным образом сказывающиеся на работоспособности инструмента. Наличие объективной информации о рациональных условиях безударного точения позволяет вносить изменения, улучшающие технологичность комплексной детали, унифицировать готовую операцию точения и извлечь конкретный технологический процесс для любой детали группы, исключая возможные ошибки, которые могли бы иметь место при обычном проектировании. Ключевые слова технологический процесс, комплексная деталь, прерывистая поверхность, резец, хрупкая вершина, способ точения. DOI: 10.21869/2223-1560-2018-22-1-34-44 Ссылка для цитирования Кудряшов Е.А., Крылов И.С., Хижняк НА. О рациональных условиях точения конструктивно сложных поверхностей деталей // Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76). С. 34-44. Введение В машиностроении, при разработке прогрессивных методов изготовления деталей машин высокой конструктивной и технологической сложности, ключевая роль принадлежит металлообработке. Обработка лезвийным инструментом стабильно обеспечивает показатели производительности, точности и качества деталей, изготовленных из различных конструкционных материалов. Использование технологий лезвийной обработки в сочетании с особыми технологическими О рациональных условиях точения конструктивно сложных поверхностей деталей ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № приемами и инструментами из современных инструментальных материалов отвечает требованиям разработчиков наукоемкой конкурентной техники, имеющей тенденции дальнейшего повышения конструктивной сложности. Существующее многообразие конструктивных форм заготовок существенно увеличивает трудоемкость разработки технологических процессов, а наличие на образующей поверхности элементов разрыва и их связок часто является причиной отказа от применения точения из-за низкой работоспособности инструмента. Использование метода группового производства деталей, разработанного проф. С. П. Митрофано- вым, существенно сокращает многовариантность ив сочетании со способом управления положением режущей частью резца, позволяет создать необходимые условия безударного резания прерывистых поверхностей, что представляет собой как научный, таки практический интерес. Следовательно, совершенствование процессов резания деталей, имеющих в своей конструкции элементы разрыва, за счет создания условий, исключающих негативное влияние ударных нагрузок на режущую часть, является актуальной задачей. Целью данной работы является использование возможностей комплексной детали для моделирования в ее конструкции различных вариантов разрыва базовой поверхности с последующим устранением негативных факторов прерывистого резания перераспределением ударной нагрузки от хрупкой вершины и режущих кромок резца на наиболее отдаленную прочную область его передней поверхности. Метод группового производства деталей основан на классификации с выделением групп деталей [1-3]. Метод актуален ив наше время для установления однотипных высокопроизводительных методов обработки групп однородных по конструктивно-технологическим признакам деталей. В условиях единичного и мелкосерийного механообрабатывающего производства Балашихинского научно-исследо- вательского инженерного института, данный метод имеет все необходимые предпосылки для организации группового производства широкой номенклатуры конструктивно сложных деталей. В классификационную группу вошли однотипные детали класса Тела вращения, в технологическом цикле изготовления которых имеется общая для всех деталей группы операция точения базовой (образующей) поверхности вращения (поз. 1, рис. 1). В сочетании с второстепенными конструктивными элементами, полученными на предшествующих операциях, эта общая операция осуществляется на одном токарно-винторезном станке, одними тем же инструментом – резцом – из инструментального материала композит и при единой наладке риса г. При создании классификационной группы выбран метод группирования деталей по элементарным обрабатываемым поверхностям с выделением особой детали, которую принято называть комплексной деталью (поз. А, рис. 2). Отличительной особенностью комплексной детали является наличие в ее конструкции всех основных геометрических элементов и элементарных поверхностей, встречающихся на деталях, входящих в данную классификационную группу. Подоснов- ными элементами понимаем базовую образующую) поверхность вращения в сочетании с конструктивными элемента Е.А. Кудряшов, И.С. Крылов, НА. Хижняк ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № ми, составляющими конфигурацию деталей и определяющих характер процесса резания, в том числе и прерывистость обработки. Кроме комплексной детали на рис. 2 представлен ряд конкретных деталей, состоящих из таких же геометрических элементов, нов различной их конфигурации. На базе конструкции комплексной детали разработан технологический процесс производства деталей данной классификационной группы, включающий групповую операцию окончательного точения базовой (образующей) поверхности вращения в сочетании с конструктивными элементами, придающими резанию прерывистый характер (табл. 1 и 2). Анализ вышеперечисленных требований, предъявляемых к содержанию разработанного маршрутного технологического процесса (табл. 1), позволяет утверждать, что, при единой наладке, одними тем же режущим инструментом, на одном высокопроизводительном оборудовании, принятая последовательность должна обеспечивать выполнение групповой отделочной токарно-винторезной операции (табл. 2) любой детали различной конструктивной сложности данной классификационной группы в соответствии с ее чертежом и техническими условиями. Вместе стем, следует иметь ввиду, что специфические особенности прерывистого резания, возникающие на участках точения элементов разрыва базовой образующей поверхности (см. поз. 2, 6, 7 ирис, табл. 2), неоднозначно влияют как на показатели работоспособности режущего инструмента, таки на формирование заданных качественных характеристик процесса [4-7]. Способ управления положением режущей части инструмента позволяет создать безударное резание. Он защищен несколькими патентами Российской Федерации, действие которых заключается в настройке инструмента на расчетную величину угла β таким образом, чтобы врезание и последующее резание прерывистой поверхности происходили не хрупкой вершиной, а отдаленной от нее частью более прочной передней поверхности. Рис. 1. Группа деталей с общей операцией точения базовой поверхности 1 – обрабатываемая базовая (образующая) поверхность вращения детали а – точение поверхности, разделенной продольным пазом б – точение поверхности, разделенной отверстием в – точение поверхности из двух конструкционных материалов г – точение поверхности, разделенной лыской О рациональных условиях точения конструктивно сложных поверхностей деталей ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Рис. 2. Комплексная деталь Аи детали классификационной группы Д1–Д5: 1–9 – элементы разрыва поверхности вращения В настроенном положении главная режущая кромка и передняя поверхность устанавливается под углами λ и γ кос- новной плоскости резания. Значения углов находятся из соотношения λ arctg tgβ sin φ γ arctg tgλ ctgφ , (1) где λ – угол наклона главной режущей кромки γ – передний угол φ – главный угол в плане резца, составленный проекцией главной режущей кромки на основную плоскость резания с направлением подачи β – угол настройки передней поверхности резца на безударное точение прерывистой поверхности заготовки (рис. 3). Е.А. Кудряшов, И.С. Крылов, НА. Хижняк ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Таблица 1 Маршрутный технологический процесс обработки комплексной детали с групповой операцией отделочной токарной обработки № операции Наименование и содержание операции Технологические базы Оборудование 005 Фрезерно-центровальная Фрезерование торцов заготовки и 9, центрование Наружные поверхности и торец Фрезерно- центровальный станок 010 Токарно-винторезная Черновая обработка точением наружных поверхностей и 5 Поверхности центровых отверстий Токарно-винторезный станок 015 Токарно-винторезная Получистовая обработка точением наружных поверхностей и 5. Точение канавок 3 Поверхности центровых отверстий Токарно-винторезный станок 020 Шпоночно-фрезерная Фрезерование шпоночной канавки 7 Наружные поверхности Шпоночно-фрезерный станок 025 Вертикально-фрезерная Фрезерование лыски 6 Наружные поверхности Вертикально-фрезерный станок 030 Вертикально-сверлильная Сверление отверстий 8 Наружные поверхности Вертикально- сверлильный станок 035 Термическая Закалка – Электрическая печь 040 Центрошлифовальная Восстановление центральных отверстий Поверхности наружные и центровых отверстий Центрошлифовальный станок 045 Токарно-винторезная групповая операция Отделочная обработка точением базовой (образующей) поверхности 2, 4 и 5 Поверхности центровых отверстий Токарно-винторезный станок π β δ α 2 (2) 2 2 2 2 2 2 β * π tg δ tgα 2 , π 1 tg δ tgα 2 r b a r a b r r a b a b (3) где α – задний угол резца OR=r - t; r – радиус заготовки t – глубина резания a – смещение точки врезания от вершины к периферии передней поверхности резца S – точка первоначального контакта вершины резца с прерывистой поверхностью заготовки (элементом разрыва b – величина разрыва базовой (образующей) поверхности заготовки, например, для детали Д 2 (см. табл. 2 ирис) она равна ширине шпоночной канавки. Следует иметь ввиду, что при наличии нескольких элементов разрыва их площадь следует суммировать, тем самым устанавливая, в зависимости от общей площади обработки, степень прерывистости ее резания. О рациональных условиях точения конструктивно сложных поверхностей деталей ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Таблица 2 Схема построения групповой отделочной токарно-винторезной операции 045 Комплексная деталь Переходы Наличие фактора прерывистости резания Точить поверхность Точить поверхность Точить поверхность Д 1 Поверхность 8 – отверстие Д 2 Поверхность 7 – шпоночная канавка Д 3 Поверхность 2 – комбинация двух разных конструкционных материалов Д 4 Поверхность 8 – комбинация отверстий Д 5 Поверхность 6 – лыска Следовательно, для создания условий безударного резания необходимо и достаточно определить площадь элементов разрыва и по формуле (3) для каждой конкретной детали классификационной группы рассчитать соответствующее значение угла настройки β для выполнения групповой отделочной токарно-винто- резной операции 045 (табл. 2). Е.А. Кудряшов, И.С. Крылов, НА. Хижняк ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Рис. Схема настройки 1 – заготовка 2 – резец Обобщение и результаты Примером рациональных условий, найденных с применением метода группового проектирования операций механической обработки конструктивно сложной поверхности, может являться отделочное точение базовых поверхностей вращения детали Клапан породопогрузочной машины. Согласно техническим условиям наружный диаметр и конусная поверхность, при наличии элементов разрыва продольные пазы, должны быть выполнены с соблюдением следующих требований 1) отклонение от перпендикулярности оси наружного диаметра относительно торца 2) отклонение от цилиндричности в продольном сечении 3) отклонение от круглости – не грубее 0,005 мм и шероховатостью обработанных поверхностей наружного диаметра, конуса и торца не хуже Ra 0,4 мкм (рис. 4). Учитывая значительную программу изготовления изделий (всего в классификационной группе три однотипных конструктивно схожих детали, при общей форме отличающихся только размерами, проблемы переналадки оборудования на новые исполнительные размеры при перезапуске деталей решены построением групповой операции точения (аналогично табл. 2), что потребовало нового инструментального обеспечения. Применение резцов из твердых сплавов невозможно из-за низкой работоспособности, поэтому применялось шлифование наружных поверхностей вращения на универсальном круглошлифовальном станке модели 3140 с применением СОЖ. Наличие на обрабатываемых поверхностях пазов приводило к быстрому изнашиванию круга, потере им геометрической точности и возникновению в детали значительных температурных деформаций. Анализ физико-механических характеристик лезвийных инструментальных материалов (как альтернатива шлифовальной технологии, отдает приоритет композитам (табл. 3) ив частности, композиту. К отличительным особенностям композитов относится не только наивысшая твердость. Этим инструментальным материалам свойственны высокая износостойкость, низкий коэффициент трения и, следовательно, малый износ, инструментальная стойкость, теплопроводность, коррозионная устойчивость, надежность, долговечность и большой ресурса имеющийся существенный недостаток – высокая хрупкость инструментального материала, компенсируется способом настройки резца на безударное резание. Преимущества физико-механических характеристик композитов перед другими инструментальными материалами позволяют повысить производительность различных методов металлообработки, в том числе при токарной обработке деталей разной конструктивной сложности. При внедрении групповой технологии круглошлифовальный станок заменен универсальным токарно-винторезным станком повышенной точности с возможностью проводить обработку не грубее 7- го квалитета точности (рис. 4). О рациональных условиях точения конструктивно сложных поверхностей деталей ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Таблица 3 Физико-механические характеристики инструментальных материалов № п/п Физико- механические характеристики Марка инструментального материала Композиты Твердые сплавы Керамика ПТНБ 01 02 03 05 09 10 Т15К6 ВК8 ЦМ332 Киборит 1 Предел прочности на сжатие, δ сж (ГПа) 1,47- -3,15 0,36- -0,38 0,96- -0,98 0,98- -3,90 1,96- -4,00 3,82- -4,50 3,92- -4,50 0,88- 1,47 2,60-3,20 2 Предел прочности на изгиб, δ изг (ГПа) 0,70- -0,98 0,68- -0,70 0,48- -0,49 0,48- -1,19 0,70- -1,50 1,10- -1,15 1,55- -1,60 0,30- 0,64 0,55-0,65 3 Плотность, ρ, кг/м 3 3,31- -3,50 3,42- -3,50 3,30- -3,45 3,17- -3,30 3,59- -3,60 3,28- -3,62 11,0-- 11,7 8,0- -15,0 3,50- 4,60 3,20-3,34 4 Модуль упругости, Е, ГПа 680- -840 720 720 620- -700 500 650- -780 55 59 850-910 5 Твердость, ГПа 32-38 36-38 18,8 30-38 88-90 87,5- -88 90-94 32-36 6 Теплопроводность, Вт/М·К 30-80 80 60-70 60-80 27,21 58- -58,7 4,2 100 7 Термостойкость на воздухе, К 1200- -1473 900- -1323 1000- -1200 1000- -1100 1000- -1100 1000- -1500 600- -1070 700- -1170 1200- 1500 1200- -1573 Деталь: Материал заготовки: Оборудование: Клапан СЧ 21 Токарное № п/п Процесс обработки Материал режущего инструмента Режимы резания Вре- мя, мин Стойкость инструмента, дет. n, об/мин V, м, мм/об t, мм 1 Точение Ø90h7 L=16мм Композит 10 1000 4,7 0,05 0,10 8,2 36-40 Точение Ø60h7 L=23мм Композит 10 3,1 Точение Ø50h8 L=10мм Композит 10 Устаревшее производственное оборудование Технико-экономическая эффективность Круглошлифовальный станок Время обработки уменьшилось почтив раза. Точение заменило шлифование. Рис. 4. Информационно-технологическая карта механической обработки Е.А. Кудряшов, И.С. Крылов, НА. Хижняк ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Режимы резания скорость 4,7; 3,1 и 2,6 мс – соответственно, при обработке композитом 10 поверхностей Ø90h7; Ø60h7 и Ø50h7; подача 0,05 мм/об; глубина резания 0,10 мм. В результате настройки положения резца на безударное резание для всех деталей данной классификационной группы достигнуты заданные показатели качества и снижение трудоемкости в 4 раза по сравнению со шлифованием. Выводы Установлено, что существующая научная проблема обработки конструктивно сложных поверхностей деталей требует поиска эффективных путей ее решения. При этом доказано, что решение указанной проблемы заключается в использовании потенциальных возможностей инструментального материала композит 10, за счет управляющего воздействия на положение режущей части инструмента в условиях прерывистого резания, в том числе – применением метода управления положением режущей части, позволяющего за счет особого расположения резца относительно обрабатываемой поверхности практически исключить негативное влияние динамических нагрузок процесса прерывистого резания на стойкость инструмента на примере точения конструктивно сложных поверхностей деталей определены углы резания, при которых врезание режущего элемента в обрабатываемую поверхность детали происходит в наиболее отдаленной от вершины точке передней поверхности инструмента. Список литературы 1. Митрофанов С.П. Групповая технология машиностроительного производства в 2 т. Т. Организация группового производства. е изд, перераб. и доп. Л Машиностроение, Ленингр. отделение с. 2. Организация группового производства под общей редакцией С.П. Митрофанова и В.А. Перова. Л Ле- низдат, 1980. 288 с. 3. Кудряшов Е.А., Смирнов ИМ, Яцун Е.И. Применение группового метода ремонта деталей класса Тела вращения инструментом из композита // Ремонт, восстановление, модернизация. М Наука и технологии, 2017. №4. С. 7-10. 4. Kudryashov E. A., Nikonov А. M., Rogovskii V.S., Stetsurin A. V. Using su- perhard tools in discontinuous cutting. Rus- sian Engineering Research, 2009, vol. 29, no. 2, pp. 210-213. 5. Характерные особенности процессов резания прерывистых поверхностей деталей / Е.А. Кудряшов, ИМ. Смирнов, ТЕ. Каменева, НА. Хижняк // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2017. Вып. 8 (ч. С. 204-209. 6. Совершенствование инструментального обеспечения процессов точения конструктивно сложных поверхностей / Е.А. Кудряшов, ИМ. Смирнов, Е.В. Павлов, Е.И. Яцун // СТИН. Станки. Инструмент. С. 23-28. 7. Carou D., Rubio E. M., Davim J.P. Discontinuous cutting: failure mechanisms, tool materials and temperature study – a re- view. Reviews on Advanced Materials Sci- ence, 2014, vol. 38, no. 2, pp. 110–124. 8. Кудряшов Е.А., Каменева ТЕ. Способ обработки винтовых поверхностей резанием с ударом. Пат. №2633815 О рациональных условиях точения конструктивно сложных поверхностей деталей ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № С РФ. Заявл. г, опубл. г. 9. Алтухов А.Ю., Кудряшов Е.А., Яцун Е.И., Павлов Е.В., Смирнов ИМ. Способ обработки поверхностей резанием с ударом. Пат. №2013103125/02 РФ, 2014, бюл. № 21. 10. Кудряшов Е.А., Смирнов ИМ. Применение метода управления режущей частью инструмента для повышения эффективности процесса прерывистого резания Известия Юго-Западного государственного университета. Серия Техника и технологии. 2013. №4. С. 23-28. 11. Кудряшов Е.А., Смирнов ИМ, Каменева ТЕ. Исследование работоспособности инструментального материала композит 10 в условиях прерывистого резания Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2017. Вып. 5. С. 362-370. Поступила в редакцию 20.12.17 _________________________ UDC 621.9 |