Проектирование и расчет металлических конструкций I. МК Сатылганов Аслан. Сатылганов Аслан рпзс 196
![]()
|
Снеговая нагрузкаРасчетная линейная нагрузка на ригель рамы qs = S0∙μ∙fs∙Вф = 0,5∙1∙1,4∙12 =8,4 кН/м, где S0 – нормативный вес снегового покрова; μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие. Так как уклон покрытия меньше 250 принимаем μ=1. Для не утепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями μ следует снижать на 20%; γfs – коэффициент надежности по снеговой нагрузке. Опорная реакция ригеля Fs= qs ∙ℓ/2=8,4∙30/2=126 кН. Расчетный сосредоточенный момент в месте уступа Ms = Fs∙e0 = 126∙0,25=31,5 кН∙м. Вертикальные усилия от мостовых крановБаза крана К = 4350 м, расстояние между колёсами двух кранов 2,95 м. ![]() Рисунок 3. Линия влияния опорных реакций подкрановых балок Расчетное вертикальное усилие от двух сближенных кранов на колонну, к которой приближены тележки с грузом Dmax = fk∙k∙∑Fkmax∙yi + fg∙qnk∙B где Fkmax – нормативное вертикальное усилие от колеса крана на путь, к которому приближена тележка (табл.1 приложения) Fkmax=F1max=469 кН; yi – ордината линии влияния опорной реакции подкрановых балок; qnk=2,5 кН/м – вес подкрановых конструкций, которые принимаются ориентировочно в зависимости от шага рам и грузоподъемности крана. В=6 м, Qкр=30 …200 т - qnk=2,5…3,5 кН/м В=12 м, Qкр=30 …80 т - qnk=4,0…5,0 кН/м В=12 м, Qкр=100 …200 т - qnk=5,5…6,5 кН/м γfk=1,1 – коэффициент надежности по крановой нагрузке; γfg=1,05 – коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса; ψk – коэффициент сочетания крановых нагрузок. При учёте двух кранов групп режимов работы 1К – 6К ψk=0,85, а для кранов групп режимов работы 7К, 8К ψk=0,95. Краны устанавливаются относительно рассчитываемой рамы так, чтобы сумма ординат линии влияния ∑yi была наибольшей ∑yi=(х1+х2+х3+x4+x5+x6+x7+x8)/В=(2,9+3,8+8,15+3,05+12+5,85+6,75+11,1)/12=5 Dmax=1,1∙0,85∙776∙5 + 1,05∙2,5∙12 = 3686,13 кН. Расчетное вертикальное усилие кранов при той же установке на противоположную колонну рамы Dmin= fk∙ ψk ∙∑Fkmin∙yi + fg∙qnk∙B Fkmin= (Qкр+Gкр)/n0 – Fkmax= (785+1176)/4 – 775 =-285 кН, где Qкр – подъемная сила крана на главном крюке; Gкр – общий вес крана с тележкой; n0 – число колес на одной стороне крана. Dmin=1,1∙0,85∙285∙5+1,05∙2,5∙12 =1265,4 кН Моменты от внецентренного приложения сил Dmax, Dmin ![]() ![]() Горизонтальная сила от мостовых кранов, передаваемых одним колесомНормативное горизонтальное усилие на колесе крана ![]() где n′0 – число тормозных колес тележки крана; n′ – число всех колес тележки крана; f – коэффициент трения при торможении; Gт – вес тележки крана. Обычно n′0/n′= 0,5 Расчетное горизонтальное усилие от мостовых кранов на колонну T = fk ∙ ψk ∙ ∑Fkn ∙ yi = 1,1⋅ 0,85 ⋅ 14 ⋅ 1,95 = 65,5 кН. Ветровая нагрузкаДля упрощения расчета рамы фактическую эпюру ветрового давления до уровня низа ригеля заменяем эквивалентной равномерно распределенной. Нормативное давление ветра w0=0,38 кПа. Тип местности «В», коэффициент k при высоте до 5 м – 0,5; для 10 м – 0,65; для 20 м – 0,85; для 30 м – 0,98. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в любой точке по высоте ![]() где ![]() ![]() нормативное давление ветра, принимаемое по СНиП; k – коэффициент, учитывающий высоту и защищенность от ветра, c – аэродинамический коэффициент; В – шаг рам (или ширина расчетного блока). Линейная распределённая нагрузка при высоте до 10 м равна ![]() Расчетная сосредоточенная сила ветра в уровне ригеля: от активного давления ветра ![]() от отсоса ветра ![]() Эквивалентные линейные ветровые нагрузки ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Расчетная нагрузка на 1м длины колонны: от активного давления ветра ![]() от отсоса ветра ![]() Здесь с и ![]() Таблица 2. Коэффициент ветрового давления
![]() Рисунок 4. Схема действия ветровой нагрузки на раму |