отчет произв Короташ. Введение 3 1 Общая характеристика предприятия 4
 Скачать 145.26 Kb.
|
4 Описание технологического процесса и технологической схемы производственного объекта.4.1 Стадии технологического процессаТаблица 4.1.Стадии технологического процесса
4.2. Описание технологической схемыПрием, хранение и обеспечение установки Л-24/6 сырьём. Описание процесса подготовки сырья приводится согласно принципиальной технологической схеме резервуарного парка 17а установки Л-24/6 №02-8/14- 15/2011. Подготовка сырья - физический процесс, заключающийся в приеме сырья в резервуары, отстоя от воды, проверке качества и выдаче его в переработку. Сырье с установок завода подается по двум независимым сырьевым коллекторам, где смешивается и поступает в отстойные резервуары поз. 209, 210. В емкости поз. Е-5, Е-30 по трубопроводам - трубопровод №2289: дизельная фракция коксования, компонент автомобильного бензина с установки 21-10/3М цеха 17/19 НПЗ; - трубопровод №2350: легкий газойль каталитического крекинга с блока КК установки ГК-3 цеха 11 НПЗ; - трубопровод №2376: компонент автомобильного бензина с установки 21-10/3М цеха 17/19 НПЗ: Схема движения сырья в парке 17а «переточная». При достижении уровня 650см в резервуарах поз. 209, поз. 210 (контролируется приборами уровня резервуар поз. 209 поз. LIA21-1, LIA21-2, резервуар поз. 210 поз. LIA23-1, LIA22-2) сырье из перетекает по переточным трубам в нижнюю часть резервуаров поз. 207 (из резервуара поз. 209) и поз. 208 (из резервуара поз.210). Из резервуаров поз. 207, поз. 208 парка 17а сырье по трубопроводу трубопроводу 2468 поступает на всас сырьевых насосов поз. Н-1 (Н-2) 1-го потока установки. Избыток сырья по этим же трубопроводам перепускается в резервуары поз. 204, 205, 206 парка 17А. На 2-й поток установки сырье поступает по линии 2469 избыток в резервуарах поз.207, 208 так же перепускается в резервуары поз. 204, 205, 206 парка 17А. Подтоварная вода с низа резервуаров поз. 209, 210 через каждые 2 часа дренируется через сифонный кран в промливневую канализацию. Периодически, через каждые 2 часа, производится проверка и дренирование воды из резервуаров поз. 204, 205, 206, 207, 208. На резервуарах поз. 209 и 210 предусмотрено измерение уровня подтоварной воды приборами поз. LIСA24, LIСA26 с автоматической подрезкой. Контроль качества поступающего в парк 17а сырья производится через пробоотборники трубопроводов №352, 2168, 2349, 8329, 2289, 2097, 2350, 2376, 2108. Технологическим персоналом визуально через каждые 2 часа проверяется наличие влаги, механических примесей и цвет сырья из трубопроводов. Сырье должно быть без наличия влаги, механических примесей, светлое. Схема прямого питания газойлевых фракций в емкости поз. Е-5 и поз. Е-30, бензина с установки 21-10/3М в емкости поз. Е-5 - исключает процесс длительного контакта данных фракций с кислородом воздуха. С этой же целью предусмотрена подача азота в резервуары поз. 204, 205, 206, 207, 208, 209, 210. Дыхание резервуаров осуществляется через дыхательную арматуру установленную на каждом резервуаре. Давление азота в парк поддерживается в пределах 0,3-0,5кгс/см2 клапаном-регулятором поз.PIC22. Подтоварная вода из емкости поз. Е-5 и поз. Е-30 автоматически дренируется в промливневую канализацию с помощью приборов установленных в нижней части емкостей поз. Е-5 и поз. Е-30 поз.LICA195, LICA 194 соответственно. При переработке вакуумного дистиллята на II потоке сырье поступает с установки ГК-3 по трубопроводу №2108 в резервуар поз. 210. При взливе в резервуаре более 6500 мм сырье по переточной схеме перетекает в нижнюю часть резервуара поз. 208 и далее по трубопроводу №2469 II поток поступает на всас насосов поз. Н-3,(4). Во избежание смешивания с сырьем I потока трубопровод откачки, I поток на поз. 206, поз. 208 резервуарах и схема приема газойлевых и дизельных фракций в резервуар поз. 210 отглушается, так же на резервуарах поз. 206, поз. 208 выглушается выдача сырья на I поток. При переработке дизельного топлива зимнего на одном из потоков установки, по согласованию с производственным отделом завода, производится изменение схемы приёма сырья в парк 17А: - дизельное топливо зимнее поступает с установки АВТ-6 цеха 18 по трубопроводу №8329 в резервуары поз. 209 или поз. 210 парка 17А в 1-й или 2-й сырьевой коллектор, затем по переливной схеме в резервуары поз. 207, 205, поз. 204 или поз. 208, 206 и подаётся на приём сырьевых насосов поз. Н-1(2) 1-го потока или поз. Н-3(4) 2-го потока; - дизельное топливо с установок ГК-3 цеха 11, 21-10/3М цеха 17/19, Г-64 цеха 8/14 по трубопроводам №2350, 2168, 2289, 2097, 352, 2349, 2376, 352а поступает коллектор потока на котором планируется переработка дизельного топлива летнего; - для предупреждения смешения различных видов топлива в парке 17А, по согласованию с производственным отделом завода, производится установка заглушек: Все переключения по парку 17а при переработке различных видов топлива на разных потоках установки Л-24/6, изменения переливной схемы резервуаров производятся по согласованию с производственным отделом завода, по заявке начальника цеха 8/14 НПЗ. Установка заглушек производится с обязательным оформлением нарядов-допусков на газоопасные работы, без разработки дополнительных мероприятий. Подключение сырья на потоки установки и перепуск его в резервуары производится по перерабатываемому на потоке сырью. При переработке на потоках установки разного вида сырья, для исключения возможности смешивания сырья, резервуары парка 17а могут работать раздельно. При переработке на потоках установки одинакового вида сырья, резервуары парка 17А могут работать взаимозаменяемо. При достижении взливов в резервуарах поз. 204, 205, 206, 207, 208 более 650 см сократить прием сырья в парк 17а через диспетчера завода. При снижении взливов в резервуарах поз. 204, 205, 206, 207, 208 менее 250см согласовать с руководством завода (начальником производства) снижение нагрузки на установку, а при отсутствии сырья вывести установку на циркуляцию. Переточная схема должна работать в диапазоне взливов в резервуарах поз. 204, 205, 206, 207, 208 от 100 см до 770 см. При этом необходимо выдерживать оптимальные взливы в этих резервуарах в пределах 350-500см, при необходимости увеличивая или уменьшая прием сырья в парки через диспетчера завода. Некондиционный продукт с I и II потоков по раздельной схеме выводится с установки в резервуар поз. 209, 210 парка 17а. Отгон-бензин установки Л-24/6, в случае прекращения его выдачи с установки по нормальной схеме из емкости поз. Е-8, допускается в течение 2-3 часов направлять по трубопроводам №2491, 2490 в сырьевые коллекторы парка 17а с последующим восстановлением выдачи отгон-бензина по нормальной схеме. Опорожнение резервуаров от продукта (подготовка к ремонту и пр.) производится по трубопроводу №2485 насосом поз. Н-6,6а в сырьевые резервуары парка 17а или в трубопровод ОП-10 в схему ловушечного продукта парков 18а, 18б. Опорожнение резервуаров с некондиционным продуктом производится по трубопроводу №2485 насосом поз. Н-6,6а в трубопровод ОП-10 в схему ловушечного продукта в парки 18а, 18б. Опорожнение емкостей поз. Е-5 и поз.Е-30 с некондиционным продуктом производится насосом поз. Н-6 в трубопровод ОП-10 в схему ловушечного продукта в парки 18а, 18б. При опорожнении емкостей поз. Е-5 и поз.Е-30 предусмотрена на период откачки подача азота в емкости. Удаление сернистых, азотистых и кислород содержащих соединений в присутствии водородсодержащего газа на поверхности катализаторов АГКД-400 БН, БК. Описание процесса гидрирования сырья приводится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011 При выработке компонентов дизельного топлива ЕВРО количество лёгкого каталитического газойля установки ГК-3 подаваемого в смесевое сырьё установки Л-24/6 определяется составом сырья и качеством компонентов, без нарушения качества дизельного топлива. В качестве сырья для получения компонента дизельного топлива сорта С используется смесь бензиновой и дизельной фракции установки замедленного коксования 21-10/3М цеха 17/19 НПЗ и прямогонных дизельных фракций установки ГК-3 цеха 11 и АВТ-6 цеха 18 НПЗ, дизельной фракции установки Г-64 цеха 8/14 НПЗ. Содержание вторичных фракций в сырье не должно превышать 40%. Количество газа для подпитки зависит от давления в системе и содержания водорода в циркуляционном водородсодержащем газе. Газосырьевая смесь (ГСС) после щитов смешения поступает в межтрубное пространство теплообменников поз.Т-1/1,2,3 I потока, поз.Т-2/1,2,3 II потока, где нагревается до температуры 260-340С противотоком газопродуктовой смеси. Для увеличения КПД печей на линии подачи воздуха в печи поз. П-1, поз. П-2 установлены рекуператоры поз. Т-22(П-1) и поз. Т-23(П-2) в которых производится подогрев воздуха теплом дымовых газов и подается в топки печей воздуходувками поз. ВД-1,2(П-1), поз. ВД-3,4(П-2) температура подаваемого на сжигание топлива воздуха регистрируется приборами поз. TI523, поз. TI553. После печей газосырьевая смесь поступает в реактор поз. Р-1/1 затем в поз. Р-1/2 (I поток), поз. Р-2/1 и поз. Р-2/2 (II поток), где происходит гидрирование сернистых, азотных и кислородных соединений, содержащихся в сырье. Реакторы каждого потока соединены последовательно. Температура на входе и на выходе из реакторов поз. Р-1/1,1/2 и поз. Р-2/1,/2/2 контролируется приборами: поз. Р-1/1 поз. TI19-11 вход и поз. TI20-11 выход, поз. Р-1/2 поз. TIС1-12 вход и поз. TI19-12 выход, поз. Р-2/1 поз. TI19-21 вход и поз. TI20-21 выход, поз. Р-2/2 поз. TIС2-22 и поз. TI19-22. С целью получения жидкофазной среды, снижения перепада температур по слоям катализатора, уменьшения закоксовывания катализатора непосредственно в реакторы поз. Р-1/2 I потока, поз. Р-2/2 II потока может подаваться часть циркуляционного водородсодержащего газа (квенч) с нагнетания компрессоров поз. ПК-1 (ПК-2), поз. ПК-3 (ПК-2). Подача квенча на I поток регулируется приборами поз. TIС1-12, II поток поз. TIС2-22. Реакция гидрирования протекает с выделением тепла. Температура в зонах реакции по высоте каждого реактора замеряется тремя многозонными термопарами. Температура в зоне реакции не должна превышать 400С Температура стенок реакторов замеряется поверхностными термопарами и не должна превышать 300С. После реакторов газопродуктовая смесь (ГПС) с давлением 40-45 кгс/см2 и температурой 320-370С, направляется в трубное пространство теплообменников поз. Т-1/1,2,3 I поток и поз. Т-2/1,2,3 II поток, где охлаждается противотоком газосырьевой смеси до температуры 120-200С и контролируется приборами поз. ТI-527 (1-й поток) и поз. ТI-557 (2-й поток). Далее ГПС поступает в воздушные холодильники поз. ХВ(АВГ)-1,2 – 1-й поток поз. (ХВ(АВГ)-3,4 – 2-й поток), контролируестя приборами поз. TI661-1, поз.TI661-2 (1-й поток) и поз. TI662-1, поз. TI662-2 (2-й поток) соответственно, затем ГПС поступает в доохладители поз. Х-1, поз. Х-2, температура после поз. Х-1 и поз. Х-2 контролируется приборами поз. TISA534 и поз. TISA57, где охлаждается до температуры 30-40С оборотной водой I системы и поступает в трухфазные сепараторы высокого давления поз. С-1 I поток и поз. С-2 II поток. Так же на трубопроводах ГПС от поз. Т-1/1 до поз. ХВ-1,2 (1-й поток) и поз. Т-2/1 до поз. ХВ-3,4 (2-й поток) имеются узлы ввода химочищенной воды для промывки ГПС от солевых соединений. В сепараторах поз. С-1 и поз. С-2 происходит разделение водородсодержаще- го газа, жидкого гидрогенизата и воды. Водородсодержащий газ через сетчатый отбойник с верхней части сепараторов поз. С-1,2 направляется в абсорбер поз. К-4 для очистки от сероводорода раствором моноэтаноламина, а часть через клапан регулятор поз. FIC-655 по трубопрводу №3310а в трубопровод №3309 на установку Л-35/11-1000. Газ из сепаратора поз. С-2 направляется в абсорбер поз. К-5 (II поток) для очистки от сероводорода раствором моноэтаноламина.. После очистки сверху абсорберов газ направляется в сепараторы поз. С-7 I поток и поз. С-5 II поток, откуда компрессорами поз. ПК-1(2) и поз. ПК-3(2) снова подается на щиты смешения 1,2-го потоков. Продувка сепараторов поз. С-7 и поз. С-5 от газового конденсата осуществляется через клапаны-регуляторы уровня поз. LICSA32, поз. LICSA66, или через задвижку на обводной линии клапанов-регуляторов в факельную емкость поз. Е-23 или трубопровод топливного газа. Давление в системах реакторного отделения регулируется приборами поз. РIC28 и поз. РIC63, клапаны-регуляторы которых установлены на щитах отдува водородсодержащего газа. Отдув ВСГ осуществляется в линию факельных газов, по трубопроводу №2479 на установку 1571 цеха 17/19 НПЗ или по трубопроводу №8637 в объект 300/301 ХЗ. Из средней части сепараторов поз. С-1,2 отстоявшийся нестабильный гидрогенизат перетекает через глухую перегородку и отводится на блоки стабилизации в сепараторы низкого давления поз. С-4 (1-й поток) и поз. С-3 (2-й поток). Уровня нестабильного гидрогенизата в сепараторах поз. С-1 и поз. С-2 за переливной перегородкой регулируются приборами поз. LICSA33 и поз. LICSA67 клапана которых установлены на трубопроводах нестабильного гидрогенизата из поз. С-1 в поз. С-4 и поз. С-2 в поз. С-3 соответственно, уровень до глухой перегородки контролируется позициями поз. LIA346 и поз. LIA347. Давление в сепараторах поз. С-1 и поз. С-2 контролируется поз. PI709, поз. PI710 Отстоявшаяся вода с растворенными в ней солевыми отложениями из нижней части (отстойниках) сепараторов поз. С-1,2 автоматически, через запорно регулирующие клапаны поз. LV33 (1-й поток) и поз. LV67 (2-й поток) отводится на установку 75 цеха 17/19 (по трубопроводу №8) или в колодец сернистощелочной канализации №45 Удаление из гидрогенизата растворенных углеводородных газов, бензина, сероводорода, воды. Описание процессов стабилизации дизельного топлива приводится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011 Процесс физической стабилизации предусмотрен для удаления не только низкокипящих компонентов состава С1-С5, бензиновых фракций и воды, но, главным образом, сероводорода, поскольку в товарном дизельном топливе нормируется его отсутствие. Продукт, содержащий элементарную серу, коррозионно активен и исправление его невозможно без вновь проведенной гидроочистки. Жидкий гидрогенизат из сепараторов поз. С-1 и поз. С-2 через клапана-регуляторы уровня этих сепараторов поступает в сепараторы низкого давления поз. С-4 (I поток) и поз. С-3 (II поток), где за счет снижения давления до 4-5 кгс/см2 происходит выделение из гидрогенизата растворенных углеводородных газов, которые сверху сепараторов направляются через дросселирующие клапана регуляторов давления в общий коллектор углеводородных газов и далее в абсорбер поз. К-7 на очистку от сероводорода раствором моноэтаноламина. Уровень в сепараторах поз. С-4 и поз . С-3 регулируются приборами поз. LICSA71 и поз. LICSA101, схема измерения уровней в поз. С-4,3 дублируется приборами поз. LIA349 и поз. LIA348. Давление в поз. С-4 и поз. С-3 регулируется поз. PICA69 и поз. PICA99, соответственно. Нестабильный гидрогенизат из сепараторов поз. С-4 и поз. С-3 через клапана-регуляторы с давлением 4-5 кгс/см2 направляется в межтрубное пространство теплообменников (I потока) поз. Т-912 и (II потока) поз. Т-1316, где нагревается до температуры 130-220С, противотоком стабильного гидрогенизата и поступает в стабилизационные колонны поз. К-2 (I поток) и поз. К-3 (II поток). Температура нестабильного гидрогенизата после теплообменников поз. Т-912 (I потока) и поз. Т-1316 (II потока) перед подачей в колонны поз. К-2 и поз. К-3 регистрируется приборами поз. TI585, поз. TI593 соответственно. Ввод нестабильного гидрогенизата в колонну поз. К-2 и поз. К-3 осуществляется через оросительную систему желобчатого типа и работает следующим образом: газожидкостная смесь вводится в колонну и поступает в распределительно – дегазирующее устройство, представляющее собой систему лопаток с ограничительными боковыми стенками. Лопатки располагаются по линии, ограничивающей область с равномерным распределением скоростей смеси. На лопатках происходит сепарация газа из газожидкостной смеси. Газ отводится через прорезь между распределительно – дегазирующим устройством и магистральным желобом и распределяется по сечению колонны. Жидкость после сепарации поступает в успокоительное устройство магистрального желоба. После этого жидкость, через систему прорезей переливается в магистральный желоб, и распределяется в рабочие желоба, а из них на насадку АВР. При температуре низа 180-260С, верха 115-140С и давлении 0,4-1,0 кгс/см2 углеводородные газы, бензиновая фракция, вода, сероводород отводятся сверху колонны в сепараторы. Стабильный гидрогенизат с низа колонны поз. К-2 и поз. К-3 с температурой 180-260С поступает на всас горячих насосов поз. Н-7(Н-8а) I поток и поз. Н-9(Н-8) II поток. Для увеличения КПД печей на линии подачи воздуха в печи поз. П-3, П-4 установлен рекуператор поз. Т-24 в котором производится подогретый до 180-250°С воздух, теплом дымовых газов, подается в топки печей поз. П-3,4 воздуходувками поз. ВД-5,6. Температура подаваемого на сжигание топлива воздуха регистрируется приборами поз. TI591, поз. TI583. После печей поз. П-3, поз. П-4 теплоноситель с температурой 300-310С поступает в нижнюю часть колонн поз. К-2 и поз. К-3. Для поддержания заданной температуры верха колонн поз. К-2 и поз. К-3 расход орошения подаваемого в колонны регулируется приборами поз. FIC78 для поз. К-2 и поз. FIC108 для поз. К-3. Для обеспечения качества работы колонны стабилизации в широком диапазоне изменения нагрузок по жидкости и пару колонны поз. К-2 и поз. К-3 снабжены регулярной насадкой АВР. Насадка АВР состоит из двух частей: - нижнего пакета (в обечайке диаметром 2172 мм); - верхнего пакета (в обечайке диаметром 1600мм). Конструктивно верхний и нижний пакеты насадки АВР отличаются только геометрическими размерами и количеством горизонтальных рядов: нижний пакет состоит из 18 рядов насадки АВР размером 60х80мм; верхний пакет состоит из 20 рядов насадки размером АВР 60х80 мм. Нижний пакет насадки АВР делится на две равные части. Между этими частями располагается узел перераспределения жидкости. Принцип действия перераспределительного устройства заключается в следующем: жидкость, отброшенная во время работы колонны на стенку колонны, отрывается от стенки и направляется в центральную зону насадки АВР. Балансовый избыток стабильного гидрогенизата с нагнетания горячих насосов поз. Н-7(8а) и поз. Н-9(8) направляется в трубное пространство теплообменников поз. Т-129 (I поток) и поз. Т-1613 (II поток), где охлаждается противотоком нестабильного гидрогенизата, затем в воздушные холодильники поз. ВХ-1 (I потока) и поз. ВХ-2 (II потока). Далее стабильный гидрогенизат подается в холодильники поз. Х-15, поз. Х-16 (I поток), работающие последовательно, и поз. Х-17 (II поток), где охлаждается до температуры 30-60С оборотной водой I системы, и далее через клапаны-регуляторы уровня в колоннах поз. К-2 и поз. К-3 (поз. LV75, поз. LV105) выводятся с установки в парки готовой продукции. Температура стабильного гидрогенизата после холодильников поз. Х-15,16 измеряется прибором поз. TI617, после поз. Х-17 - прибором поз. TI616. Для эффективности захолаживания стабильного гидрогенизата предусмотрена схема подачи свежей воды в холодильники поз. Х-16,17. При нахождении II потока на консервации или в холодном резерве также предусмотрена схема последовательного подключения холодильника поз. Х-17 по I потоку. При переработке на установке дизельного топлива класса 1,4, гидрогенизат с установки выдаётся по трубопроводам №2343, 2879, 2406, 2879 в парк 24 об.70/5-10 цеха 8/14 НПЗ, или по трубопроводам №2406, 2215а на ТСП-2. Некондиционные продукты с I и II потоков при пуске или остановке по линии некондиции выводятся в резервуары поз. 209-210 парка 17А. Пары низкокипящих компонентов, воды, сероводород с верха колонн поз. К-2 и поз. К-3 поступают в холодильники конденсаторы газобензиновой смеси поз. ХВ-5(АВЗ) (I-й поток) и поз. ХВ-6(АВЗ) (II-й поток), контролируются приборами поз. TI661-5 (1-й поток), поз. TI661-6 (2-й поток) соответственно и далее поступают на охлаждение в холодильники газобензиновой смеси поз. ХК-1 (I поток) и поз. ХК-2 (II поток), где конденсируются и охлаждаются до температуры 40С оборотной водой I системы. Температура после холодильников поз. ХК-1 и поз. ХК-2 измеряется приборами поз. ТI586 (I-й поток) и поз. ТI594 (II-й поток) соответственно. Газожидкостная смесь из поз. ХК-1 и поз. ХК-2 с давлением 0,4-1,0 кгс/см2 поступает в сепараторы поз. С-9 (I поток) и поз. С-10 (II поток). Давление в сепараторах поз. С-9,10 измеряется приборами поз. PISA96 (I поток) и поз.PISA128 (II поток), уровень контролируется и регулируется приборами поз. LICA97 I поток, поз. LICA129 II поток. Газ сверху сепараторов через клапаны-регуляторы давления в колоннах поз. К-2 и поз. К-3, поз. PICSA74 (I поток) и PICSA103 (II поток), с давлением 0,3-0,8 кгс/см2 направляются в общий коллектор углеводородных газов и далее в абсорбер поз. К-7 для очистки от сероводорода раствором моноэтаноламина. Давление в общем коллекторе углеводородных газов поддерживается сбросом на факел избытка газа через клапан-регулятор поз. PIC185. Очищенный газ после абсорбера поз. К-7 отделяется от влаги в сепараторе поз. С-31, затем поступает через паровой подогреватель поз. Т-25, с давлением 0,2-0,8 кгс/см2 направляется на сжигание к печам поз. П-1, П-2, П-3, П-4. Уровень в поз. К-7 регулируется прибором поз. LICA345, дублируется поз. LISA143. Уровень в поз. С-31 измеряется прибором поз. LI262. Отделившаяся влага с низа сепаратора поз. С-31 и газовый конденсат с низа абсорбера поз. К-7 сбрасываются в дренажную емкость поз. Е-29, откуда по мере наполнения откачивается насосом поз. Н-19(Н-17) в трубопровод отгон – бензина перед отстойником поз. Е-9. Отгон-бензин из сепараторов поз. С-9 и поз. С-10 откачивается насосами поз. Н-10,(Н-11,12) в отстойник воды поз. Е-9. С верха отстойника поз. Е-9 часть отгон – бензина направляется на орошение колонн поз. К-2,3, часть направляется в емкость поз. Е-8 для очистки от сероводорода раствором моноэтаноламина. Фенольно-сульфидная вода с низа отстойника поз. Е-9 через клапан-регулятор уровня раздела фаз в поз. Е-9 поз. LV130 откачивается насосом поз. Н-5 на установку 75 цеха 17/19 НПЗ или в колодец сернистощелочных стоков поз. К-45 и далее по схеме сернисто-щелочных стоков в об. 101а цеха 12 НПЗ. Очищенный отгон-бензин с верха ёмкости поз. Е-8 через массомер поз. FQI133 с замером температуры поз. TIA133 выводится в парк 3 цеха 11 НПЗ, на установку 21-10/3М цеха 17/19 НПЗ, в парк 18а, 18б по схеме ловушечного продукта установки Г-64 цеха 8/14 НПЗ. Удаление из циркуляционного водородсодержащего газа, отгон-бензина сероводорода методом абсорбции сероводорода МЭА-раствором, с последующей регенерацией абсорбента. Описание процесса очистки газов от сероводорода производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011 Раствор моноэтаноламина (МЭА) на очистку циркуляционного водород-содержащего газа в абсорберы поз. К-4 и поз. К-5 и на очистку углеводородного газа в абсорбер поз. К-7 подается насосом поз. Н-13(Н-14) из сборника раствора поз. Е-4, с температурой 30-40С Расход МЭА в абсорбер поз. К-4 регулируется приборами поз. FIC214, в абсорбер поз. К-5 - приборами поз. FIC137, в абсорбер поз. К-7 - приборами поз. FIC141. Снизу десорбера поз. К-6 регенерированный раствор моноэтаноламина поступает в нижнюю часть ребойлера поз. Т-20, который обеспечивает температурный режим в поз. К-6 за счет нагрева регенерированного раствора моноэтаноламина водяным паром и возврата паров раствора сверху ребойлера поз. Т-20 в нижнюю часть десорбера. Температура низа десорбера поддерживается подачей пара 15 кгс/см2 вручную в трубки пучка ребойлера поз. Т-20 и регистрируется прибором поз. ТIA602. Паровой конденсат из ребойлера поз. Т-20 поступает на захолаживание в холодильник поз. Х-14. Для исключения попадания пролетного пара в холодильник поз. Х-14 предусмотрена подача пара из поз. Т-20 в конденсатосборник поз. А-7, уровень в котором измеряется и регулируется прибором поз. LICA297. Раствор моноэтаноламина на очистку бензина в емкость поз. Е-8 подается насосом поз. Н-20(Н-21,21а) из сборника раствора поз. Е-4. Расход в емкость поз. Е-8 регистрируется прибором поз. FI326. Абсорбция сероводорода из бензина происходит при смешивании отгон-бензина с раствором моноэтаноламина в струйном аппарате (инжекторе) перед емкостью поз. Е-8. Затем насыщенный сероводородом раствор моноэтаноламина из емкости Е-8 откачивается насосом поз. Н-21(Н-20,Н-21а) через клапан-регулятор уровня раздела фаз раствор-нефтепродукт поз. LV146 на регенерацию в ребойлер поз. Т-20. Снизу ребойлера поз. Т-20 регенерированный раствор моноэтаноламина направляется в межтрубное пространство теплообменников поз. Т-1719, где охлаждается противотоком насыщенного сероводородом раствора моноэтаноламина, затем поступает в холодильники поз. Х-9,10, где охлаждается до температуры 40-50С оборотной водой I системы. После холодильника поз. Х-9,10 регенерированный раствор с температурой 40-50С поступает через клапан-регулятор уровня в ребойлере поз. Т-20 (поз. LV149) в сборник раствора моноэтаноламина поз. Е-4. Температура после поз. Х-9,10 контролируется прибором поз. TIA605. Предусмотрена схема откачки из поз. Е-4 в емкости поз. Е-8 и поз. Е-30 при складировании раствора МЭА на период ремонта установки. Выделившийся сероводородсодержащий газ сверху колонны поз. К-6 вместе с парами воды поступает через холодильники-конденсаторы поз. ХК-3(ХК-3А), где охлаждается до температуры 30-40С (поз. ТIA615) оборотной водой I системы, в сепаратор поз. С-11. Через клапан-регулятор давления в колонне поз. К-6, сверху поз. С-11, газ выводится с установки на химический завод. Давление в поз. С-11 контролируется прибором поз. PI209. При содержании в газе суммы сероводорода и диоксида углерода менее 97 объемных - сероводородсодержащий газ сбрасывается на факел. Сероводородсодержащая вода (флегма) снизу сепаратора поз. С-11 насосом поз. Н-1719 подается через клапан-регулятор уровня поз. С-11 поз. LV164 на орошение колонны поз. К-6 для улавливания моноэтаноламина, уносимого парами. Уровень в поз. С-11 регулируется прибором поз. LICSA164 схема измерения уровня в поз. С-11 дублируется прибором поз. LIA165 Концентрация раствора моноэтаноламина (5-15%) поддерживается путем периодической закачки моноэтаноламина из бочек, доставляемых на установку автотранспортом. Закачка моноэтаноламина из бочек производится через пандус на прием насосов поз. Н-15,16 и далее в теплообменники поз. Т-1917. При необходимости концентрация моноэтаноламина понижается конденсатом водяного пара. Снижение концентрации раствора моноэтаноламина производится конденсатом через емкость поз. Е-8, путем направления обводненного отгон-бензина после насосов поз. Н-10 (Н-11,12) в емкость поз. Е-8, минуя отстойник поз. Е-9. При необходимости избыток сероводородсодержащей воды после насосов поз. Н-17 (Н-18) сбрасывается из системы в трубопровод бензина перед отстойником поз. Е-9. Это приводит к увеличению концентрации раствора моноэтаноламина в системе. В верхнюю часть сборника раствора поз. Е-4 подается азот для создания азотной подушки давление в поз. Е-4 поддерживается клапаном-регулятором поз. PV22. Прием углеводородных газов: сбросы предохранительных клапанов, отдувочного водородсодержащего газа и сероводородсодержащего газа при отсутствии их вывода по нормальной схеме, а также газа стабилизации в период неиспользования на печах установки и выдача их в факельную сеть завода. Описание процесса производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011. Сбросы предохранительных клапанов вредных и токсичных продуктов выполнены в сбросной коллектор Ду-200, связанный со сборником конденсата (факельная емкость) поз. Е-23. Сюда же поступают сбросы отдувочного водородсодержащего газа и сероводородсодержащего газа при отсутствии их вывода по нормальной схеме, а также газы стабилизации в период неиспользования на печах установки. В емкость поз. Е-23 производится продувка сепараторов поз. С-5,7. Факельный газ свободный от конденсата по трубопроводам Ду-300 и Ду-200 выводится с установки на факел в общезаводской коллектор на факельное хозяйство. Для возможности проведения ремонтных работ на одном из потоков при работе установки предусмотрен дополнительный факельный коллектор с запорной арматурой, в который производится сброс с предохранительных клапанов 1-го потока реакторного отделения. сброс сероводорода, газовых коллекторов печи поз. П-1. Для продувки факельного коллектора предусмотренна подача азота. Конденсат из емкости поз. Е-23 периодически выводится в дренажную емкость поз. Е-29. Уровень жидкости в емкости поз. Е-23 измеряется прибором поз. LIA168 увеличение уровня более 20 по шкале прибора не допускается. Перед пуском установки в работу и в период работы секущие факельные задвижки должны быть в открытом состоянии и опломбированны. Прием, временное хранение нефтепродукта в емкости поз. Е-29 после дренирования жидкости из аппаратов отделений стабилизации, очистки газа и из насосов насосного отделения при подготовке их к ремонту, конденсат из абсорбера поз. К-7, сепаратора поз. С-31 и емкости поз. Е-23. Описание процесса производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011. Для сброса продуктов дренирования предназначена заглубленная емкость поз. Е-29. В нее производится дренирование жидкости из аппаратов отделений стабилизации, очистки газа и из насосов насосного отделения при подготовке их к ремонту. Сюда же выводятся конденсат из абсорбера поз. К-7, сепаратора поз. С-31 и емкости поз. Е-23. Сброс конденсата из поз. К-7, поз. С-31 и поз. Е-23 производится 1 раз в сутки или наполнении уровня продукта выше нормы. Проверка наличия конденсата в поз. С-31 производится ежесменно. Уровень конденсата в поз. С-31 выше 20 по шкале прибора не допускается во избежание уноса влаги с уходящими газами. Уровень в поз. С-31 измеряется прибором поз. LIA262. Перед дренированием аппаратуры емкость поз. Е-29 сообщается со свечой и открывается задвижка на входе продуктов дренирования в поз. Е-29, а затем производится опорожнение аппарата (насоса). После прекращения дренирования закрываются задвижки на входе продуктов дренирования в поз. Е-29 и на свечу из поз. Е-29. Уровень в поз. Е-29 измеряется прибором поз. LIA67 Уровень жидкости в емкости поз. Е-29 выше 80 по шкале прибора не допускается во избежание выброса жидкости на свечу. Откачка емкости поз. Е-29 производится насосом поз. Н-19(Н-17) в трубопровод отгон-бензина перед отстойником поз. Е-9 или в парк 17А. Перед откачкой в емкости поз. Е-29 создается избыточное давление 0,2-0,4кгс/см2 азотом для подачи жидкости на всас насосов. Прием, нагрев и транспортировка топливного газа и топочного мазута к форсуночным устройствам печей установки. Описание процесса производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011. Топливный газ подается на установку по трубопроводу №2714, направляется в каплеотделитель поз. С-31, затем в подогреватель поз. Т-25 и поступает к основным горелкам. Давление топливного газа на установку регулируется клапаном поз. PV155. Часть топливного газа по отельному трубопроводу подается к пилотным горелкам печей поз. П-14. Давление топливного газа к пилотным горелкам печей регулируется прибором поз. PIC459. Газы стабилизации после очистки моноэтаноламином проходят каплеотделитель поз. С-31, паровой подогреватель поз. Т-25 и подаются к горелкам печей поз. П-14 Компонент мазута поступает на установку из заводского кольца, подогревается в паровом подогревателе поз. Т-21 и далее поступает к печам. Давление мазута к печи поз. П-1 регулируется клапаном поз. PV456, к печи поз. П-2 – клапаном поз. PV457, к печи поз. П-3 – клапаном поз. PV458, к печи поз. П-4 – клапаном поз. PV459. Перед каждой печью предусмотрен возврат топлива в заводское кольцо. Промывка от солевых отложений трубопроводов газопродуктовой смеси химочищенной водой (ХОВ). Описание процесса производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011. Химически отчищенная вода (ХОВ) подается по трубопроводу №1 в емкость приема и хранения (ХОВ) Е-101, количество подаваемой воды регулируется клапаном поз.FIC711, уровень в емкости контролируется прибором поз.LICSA716. Из емкости ХОВ насосами поз. Н-101,102 (103-резерв) ХОВ двумя потоками, через устройства для впрыска воды подается в трубопроводы газопродуктовой смеси, (перед воздушными холодильниками поз. ХВ-1,2 первый поток, поз. ХВ-3,4 второй поток), количество подаваемой воды регулируется вручную на нагнетании насосов поз. Н-101,102,103 и контролируется поз. FI712(1-й поток), поз. FI713(2-й поток). Далее ГПС с водой охлаждается до температуры 500С и поступает в трехфазные сепараторы поз.С-1, С-2 – 1,2-й потоки соответственно. В сепараторах С-1,2 происходит разделение смеси на водородсодержащий газ, дизельное топливо (нестабильный гидрогенизат) и воду. Насыщенная ХОВ автоматически через клапаны-регуляторы откачивается на установку 75 или в колодец сернистощелочной канализации, уровень сульфидной воды в сепараторах поз. С-1, С-2 контролируется приборами поз. LICSA717 (С-1) и поз. LICSA718 (С-2) Регенерации катализатора Описание процесса производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011. В связи с большим объемом каталитической системы установки Л-24/6, что требует значительного времени на проведение регенерации в реакторах поз. Р-1/1, Р-1/2, Р-2/1, Р-2/2, регенерация катализатора выполняется вне реакторов установки Л-24/6 на специализированных предприятиях (установках), после проведения предварительной пассивации катализатора в реакторах установки Л-24/6. Пассивация катализаторной системы АГКД-400 БН АГКД-400 БК Описание процесса пассивации катализатора производится по принципиальной схеме установки Л-24/6 № 2-8/14-16/2011. Пассивация катализатора АГКД-400 проводится азотовоздушной смесью. При проведении пассивации не допускается повышение температуры в слое катализатора более 200°С. Порядок проведения пассивации: 1) Перед проведением пассивации освободить систему гидроочистки от остатков дизельного топлива. 2) Провести водородную обработку катализатора. 3) Снизить температуру в реакторах до 150оС, подать в систему азот и провести полную замену водорода на азот. 4) Продолжить охлаждение катализатора в токе азота до достижения температуры в слое катализатора 80-100°С и приступить к подаче воздуха в реактор поз. Р-1/1, 1-го потока (поз.Р-2/1, 2-го потока). Концентрация кислорода в азотвоздушной смеси должна составлять 0,2 - 0,5%об. Так как при подаче воздуха происходит разогрев катализатора в реакторе, в этот период необходимо четко следить за температурой в слое катализатора. При повышении температуры в слое катализатора выше 200°С подачу воздуха в реактор прекратить и перейти на подачу одного азота. При снижении температуры в реакторе менее 100°С подачу воздуха можно возобновить. Во время проведения пассивации ежечасно выполняют анализы на содержание кислорода в азотовоздушной смеси на входе в реактор поз.Р-1/1 (поз.Р-2/1) и на выходе из реактора поз.Р-1/2 (поз.Р-2/2). 5) При выравнивании концентрации кислорода на входе и выходе из реакторной системы при температуре 100°С продолжить проведение пассивации при более низкой температуре, для чего снизить температуру на входе в реактор поз.Р-1/1(Р-2/1) до 50оС и увеличить концентрацию кислорода в азотвоздушной смеси до 1-2 %. При проведении пассивации необходимо следить за температурой в слое катализатора - при повышении температуры до 150оС подачу воздуха в реактор снизить или прекратить и перейти на подачу одного азота. 6) Если при температуре 50оС концентрация кислорода на входе в реактор равна концентрации на выходе из реакторной системы содержание кислорода в азотовоздушной смеси можно увеличить до 6 %. При этом также необходимо следить за температурой в слое катализатора - и не допускать превышения температуры выше 100оС 7) На конец пассивации указывают следующие факторы: - при содержании кислорода в азотвоздушной смеси до 6 % температура в зонах реактора не превышает 40оС отсутствуют температурные вспышки; - концентрация кислорода на входе в реактор равна концентрации кислорода на выходе из реактора. 8) Пассивацию катализатора проводить при давлении азота 20 кгс/см2 и расходе 8000 м3/ч. |