Геотехника 3 курсовая работа. Макай Нургелди,. Введение архитектурностроительный раздел
 Скачать 1.05 Mb.
|
|
2 Расчетно-конструктивный раздел 2.1 Сбор нагрузок Таблица 4 Сбор нагрузки на 1м2 покрытия
Таблица 5 Сбор нагрузки на 1м2 чердачного перекрытия
Таблица 6 Сбор нагрузки на 1м2 перекрытия
2.2 Расчет и конструирование ленточного фундамента 2.2.1 Инженерно-геологические изыскания Геоморфология и рельеф: плоская предгорная равнина. Геолого-литологическое строение участка характеризуется по выработкам пройденных по периметру проектируемого здания. - 0,0 - 1,5 м – насыпной грунт – супесь темно-коричневая гуммуссированная, со строительным мусором. - 1,5 - 3,2 м – суглинок желтовато-коричневый макропористый с корнями растений в кровле, карбонатизированный с единичными включениями мелкой гальки гравия до 10%. Грунт сухой, твердый. - 3,2 - 3,5 м – галечниковый грунт с супесчаным заполнителем, с включением валунов до 15%. Обломочный материал кристаллических пород хорошо окатанный прочный крепкий. Заполнитель супесь серовато-коричневая твердая. - 3,5 - 15 м – галечниковый грунт с песчаным заполнителем до 20%, хорошо окатанный, прочный, единичные отдельности рухляковой прочности. Заполнитель песок крупный, гравелистый серовато-коричневый маловлажный. Грунт плотного сложения. Грунтовые воды по фондовым материалам отмечаются на глубине более 20 м. Таблица 7 Результаты инженерно-геологических изысканий
Грунты не засолены и обладают высокой степенью коррозийной активности по отношению к Fe: а) Метод удельного электрического сопротивления грунта – высокая; б) Метод потери в весе – средняя. в) К свинцовой оболочке кабеля – средняя; г) К алюминиевой оболочке кабеля – высокая Сейсмичность площадки согласно СН РК 2.03-07-2001 составляет 9 баллов (участок II-A-1). Категория грунтов – I (первая). Согласно СНиП 2.03.11-85 и данных водных вытяжек грунтов степень агрессивного воздействия на бетонные и железобетонные конструкции по содержанию сульфатов для бетонов W4 на портландцементе (по ГОСТ 10178-76) – неагрессивная; сульфатостойких цементах (по ГОСТ 22266-76) – неагрессивная; по содержанию хлоридов для бетонов на портландцементе, шлакопортландцементе (по ГОСТ 10178-76) и сульфатостойких цементах (по ГОСТ 22266-76) - неагрессивная. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта СНиП 2.02.01.83, для насыпных грунтов – 136 см, для суглинков – 92 см, обломочного матириала – 136 см. 2.2.2 Расчет ленточного фундамента Ф-1 Проверить сечение ленточного фундамента по оси «А». Длина здания 49,6 м, высота 34,2 м. глубина заложения подошвы фундамента 4,7 м. Несущим слоем основания является галечниковый грунт с песчаным заполнителемОбъёмный вес  . Угол внутреннего трения  и удельное сцепление  . Усилия от нормативной нагрузки  и  ; от расчетной рагрузки  и  .По табл. IV.I1 условное расчетное сопротивление грунта основания  . Тогда ширина подошвы фундамента:  ,где  - коэффициент, учитывающий меньший удельный вес грунта, лежащего на обрезах фундамента, по сравнению с удельным весом материала фундамента  (в практических расчетах принимают  ); - глубина заложения фундамента.Определим приведенную глубину заложения фундамента от пола в подвале при удельном весе конструкций пола в подвале  : ,где  - толщина слоя грунта, залегающего выше подошвы фундамента со стороны подвала; - толщина конструкции пола подвала.Глубина до отметки пола в подвале:  .Коэффициент условий работы для заданных грунтовых условий при соотношении L/H = 46,9/34,2 = 1,4 найдем по табл.I.42:  , . Коэффициент  , так как значения  и  определяли в результате лабораторных испытаний образцов грунтов.По табл I.32 находим безразмерные коэффициенты при : ; ; ;Расчетное сопротивление грунта основания:   .Определим равнодействующую активного давления грунта на 1 м стены фундамента:   Найдем приведенную высоту слоя грунта и расстояние от подошвы фундамента до точки приложения равнодействующей активного давления грунта:   Момента относительно центра тяжести подошвы фундамента от равнодействующей активного давления грунта:  Найдем вес 1 м стены фундамента:  Вес грунта на обрезе фундамента:  Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента от веса грунта на его обрезе:  Определим краевые напряжения под подошвой фундамента:   Проверим выполнение условий:   Условия выполняются, имеющиеся напряжение составляет 9,9% < 10%. Рассчитаем конструкцию фундамента по первой и второй группам предельных состояний. В качестве материала фундамента берем бетон класса В25. Под подошвой фундамента предусмотрена песчано-гравийная подготовка, поэтому высоту защитного слоя бетона принимаем равной a = 3,5 см, тогда рабочая высота сечения  Определим расчетные нагрузки от веса фундамента и грунта на его обрезах:     Найдем максимальное давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок:  Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани стены:  Поперечная сила у грани стены:  Проверим выполнение условий  (для тяжелых и ячеистых бетонов  ), предварительно определив по табл. V.1   Условия не выполняются, следовательно, требуется установка поперечных стержней. Найдем среднее давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок:  Проверим выполнение условия  (с – длина проекции рассматриваемого наклонного сечения  ) по среднему давлению под подошвой фундамента: Условия выполняются. Средний периметр пирамиды продавливания и расчетную продавливающую силу определим по формулам:  где  - площадь заштрихованной части подошвы. Проверяем выполнение условия  ( - коэффициент принимаемый для тяжелых бетонов равным 1;  - среднее арифметическое между периметрами верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания в пределах полезной высоты фундамента  ):  .Условие выполняется, следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена. Найдем изгибающий момент в сечении у грани стены:  В качестве рабочих стержней примем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением Rs = 365 МПа. Требуемая площадь сечения арматуры:  Принимаем восемь стержней диаметром 18 мм из стали класса А-III (8Ø18 A-III) с АS = 20,36 см2. Шаг стержней u = 20 см. Площадь распределительно арматуры АSP = 0,1∙20,36 = 2,036 см2. Так как в ленточном фундаменте совместно работают две консольные части сечения фундамента, то требуемое количество распределительной арматуры следует увеличить вдвое, т.е. АSP = = 2∙2,036 = 4,07 см2. Тогда принимаем пять стержней диаметром 10 мм из стали класса А-III (5Ø12 A-III) с АSP = 5,65 см2. Шаг распределительных стержней u = 20 см. Напряжение в грунте под подошвой фундамента у грани стены от нормативных нагрузок:  Изгибающий момент у грани стены от нормативных нагрузок:  По табл. V.3 и V.43 найдем значения модулей упругости арматуры и бетона ЕS = 200 000 МПа, Еb = 27 000 МПа и определим соотношение  .Коэффициент армирования сечения:  Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента:  где  - коэффициент, учитываемый в случае таврового сечения с полкой в растянутой зоне; По табл. V.21 найдем значение расчетного сопротивления бетона растяжению при расчете по второй группе предельных состояний  и определим момент трещинообразования сечения фундамента: Проверяем выполнение условия  . Условия выполняются, следовательно, трещины в теле фундамента не возникают. Рисунок 3. Фундамент ФМ-1 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
