Теплофикация и тепловые сети. И тепловые

• Название: И тепловые
• Анкор: Теплофикация и тепловые сети
• Дата: 27.03.2022
• Размер: 2.4 Mb.
• Имя файла: Теплофикация и тепловые сети.docx
• Тип: Учебник; #420164
• страница: 23 из 101

Рис. 4.7. Температурные графики качественного
регулирования отопительной нагрузки
2о ⁼ QJ Q'_a — относительная отопительная
нагрузка при наружной температуре (_н, °C;

8т'_о = т'₀| - т'_о2 — расчетный перепад температур в тепловой сети, °C; (_{н 0} — расчетная температура на­ружного воздуха для отопления, °C; 1 — 8т'_о = 25 °C; 2 — 8т'_о = 40 °C; 3 — 8т'_о = 50 °C; 4 — 8т'_о = 60 °C; 5 - 8т'_о = 70 °C; 6 — 8т'_о = 80 °C, 7 — /_{н 0} = -15 °C; 8 - /„ „ = -20 °C; 9 - /_{н 0} = -25 °C; 10 - /„ ₀ = -30 °C; "-'в_О = -35 °C; 12 -<_н0 = -40 °C

ТЕПЛОФИКАЦИЯ И ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ 1

ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕПЛОФИКАЦИИ 22

31 35

ТЕПЛОВОЕ ПОТРЕБЛЕНИЕ 66

«V' ^_ ^с(^В р ^— ^11 о)’ 74

'1’н1 93

СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 100

.Es 113

РЕЖИМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 148

8,=8-8₂. (4.68) 194

Й>1 = W'/W'_o= ; 206

О^р О 208

iV, = W₀₊iV_r = ₊ (4.85а) 208

*2 = W'_Q-^_r 208

Qo ' 212

а_т=е'_отМ- (4.IH) 219

а и Ь. 222

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 231

8jPi.2 8/?1, 263

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 275

ⁿ\^Q ^{+ s}c 278

■Н_п 278

Н, 278

У m = — • (6.20) 286

V ^{1 S}B-n ^sC-n ^SM-n ^Sm 286

= 7/yPg называется давлением гидравли­ческого удара. 306

z_y = lla, (6.58) 308

/⁼ 1\.2 ⁺h.-l ⁺ /з-4 ⁺ ^5-6 ^{+ 1}в-\- 308

H_y = Jllg, 309

р_у<(р_л-р_р). (6.62) 309

где s_B = ар / f— волновое сопротивление 309

Волновое сопротивление равно давле­нию (напору) гидравлического удара, возни­кающему в трубопроводе при изменении 309

в нем объемного расхода на 1 м /с за время 310

Н = Н /7Л 310

Н - Н у‘°/у‘ 310

ТЕПЛОФИКАЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ТЭЦ 313

1/а, + 1/а₂ + S5/X 318

ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ (ПОДСТАНЦИЙ) 328

Н„ = Н_о - AZ = Н_о- (Z_c - Z_a) = idem, (8.1) 331

Н_О = Н_П + AZ. (8.2) 331

d₃ 2g 342

— = ^с— ; и = GJG_n— коэффицн- 346

0,6и+ 2-7о,36и²+2,4и+2,4 348

чЛ'в-‘_н№ = 2₀^d-+ > или 364

n ^FSP^CP 364

. Q_o ^

t,Q_o^_oy _/о_ 365

д₀У _е^2/Р 365

Q_o 365

О2₀^/(1₀Г) 365

ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 378

^d_B 404

п₂ = = Pdj/W = pd_B/(2$), (9.7) 404

M₀ = q/²/12, (9.12) 405

Я = и ⁺ Я²_г> (9 13) 405

/ = jYla^W/q (9 17а) 406

NR> Q_Bs + Q_Bp.r, (9.19) 409

S = nd²_abpap. (9.24) 412

п. — . \⁷ '^а) 417

\EJ 418

к 418

„ г у² ds 418

к к 418

^Edm_maxy 418

+ 0,67/³ + /,/² - 4/?/² + 2/?²/- 1,33/?³} 419

ст= 1,5ДЕб/(л+I)//² (9 51) 420

i_K = 4>r/l, (9.53) 420

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 423

т -1₀= qR\ (10.2) 423

R = Л_в + Я_тр + Л_и + R_H, (10.4) 423

Д=1/(я<Ах), (10.5) 424

AR 428

, (10.18) 428

₌ ln(4t/J) ₍₁о.2о) 430

h„ = h + h^, (10.21) 430

^R4K ^{+ R}K ^{+ Л}гр 431

!//?,+ ! /R₂+...+1 /R_n+ 1 /Л_к._о 431

R_o = —±—\nJTT(2h/b')², (10.30) 2лХп, 432

1х² + (у + /г)² 432

Q_M = ql₃, (10.36) 432

T}_H = (Q_r-Q_H)/Q_r=i-Q»/Qr (Ю.38) 433

А₂ = А,-g/(l+g)/G (10.41) 433

R = R_CU+R = In — 436

Контрольные вопросы и зодания 437

ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 438

^С 'к 444

(E_H+f)k_H (11.5) 445

t - t В II 449

^{_ _}Q р 449

b + cl 449

относительная повреждаемость теп­ловой сети 452

относительный аварийный недоотпуск тепловой энергии 452

Qo ⁷ 455

⁷Qo ⁷ 455

Qo 455

pg 461

z = -2 2 ₊ 462

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ ИНВЕСТИЦИЙ В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ОБЪЕКТЫ 470

Р ⁼ Рср ^{+ ь + с}> О²-⁹) 480

^ок " чдд₅ - чдд₄ ' 482

ТП- О'. т К. 482

т П. - О' 482

₊ ЧДД,(р₂-Р|) ^{Pl +} чдд, -чдд₂ 483

I 0,(1 + Р)‘ 483

_Ид ₌ = 484

ВР\ - И_{ - //, = ВР₂ - И₂ - Н₂. (12.21) 488

Р = П_щк,/К, (12.24) 488

РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОСНАБЖАЮЩИХ СИСТЕМ 490

+1)]а, (13.3) 491

^G_{В п} ГП Л_д 494

^L = i^L^i^^G- <¹³-¹²) 494

К_йК = к_йКУ, (13.15) 495

А-_аб = Л_рЛ (13.17) 495

К,_я = К_тб + К_тт, (13.19) 495

Затраты на сырье и основные материа­лы, руб/год, определяются в виде 497

И = У У^к Ц* + 497

Затраты на вспомогательные мате­риалы, руб/год, покупаемые со стороны, 497

т 497

Затраты на топливо определя­ 497

пдв 501

а) Земельный налог 503

г) Налог на владельцев транспортных средств 505

G.^p,n_l G₂^P2^2 507

Др_с = Л_л£(1 + а), (13.62) 507

т 1 + т₂ + ... + т_п 509

3 = + М_{у с} <7_{Т с}т_? + (/, + £) х 521

■k^>(E+ftk_mly. (13,98) 523

у_р = m(b + cf)d^1,2, (13.103) 524

^Т" ^Тн - ¹ 525

ОГЛАВЛЕНИЕ 571

Со	8тт' = 75 °C		8тт' =	85 °C	8тт' = 95 °C		8т( =		105 °C		К =		115 °C
	Тт1	Тт2	Тт1	Лз	ТТ|	Тт2		Л|		Тт2				Л2
0,2	49,5	34,5	51,3	34,3	53,1	34,1		54,9		33,9		56,7		33,7
0,4	76,4	46,4	80	46	83.7	45,7		87,2		45,2		90,8		44,8
0,6	102,1	57,1	107,5	56,5	113	56		118,3		55,3		123,7		54,7
0,8	126,7	66,7	134	66	141,4	65,4		148,3		64,3		155,6		63,6
1,0	150	75	160	75	170	75		180		75		190		75

Таблица 4.2. Температура воды в тепловой сети при качественном регулировании отопительной нагрузки и независимой схеме присоединения отопительных установок, °C Температура обратной воды Поскольку 8т'о = 8т^ , то = То2 + 5т'т	(«4а)
	Ет J
табл. 4.2	приведены значения
/(Со) и Тт2	—р = /(Со) длянезависи-

^То2 =


^То1 - ^5то ¹ +


8т'_о - 0,56'


<1 к(4.46)


мой схемы присоединения. При построении таблицы расчетные температуры воды во вторичном контуре (между отопительным подогревателем и отопительными установ­ками) приняты т'_о1 = 130 °C и т'_о2 = 70 °C.

Количественное регулирование. Рас­чет количественного регулирования заклю­чается в определении эквивалента расхода воды в сети и температуры обратной воды

— р

в зависимости от тепловой нагрузки Q_o .

Для рассматриваемого метода регулиро­вания при зависимой схеме присоединения отопительной установки т_о1 = = const,

W_o = W_Q/W'_Q = var.

Из уравнения характеристики (4.33а) по­лучаем


Уравнения (4.45) и (4.46) справедливы только при т_о2 > /_{в р}.

Предельное значение , соответст­вующее т_о2 = /_{в р}, определяется по формуле


Со»


^5т;^д''о


1,25

•(4.47)


ёо