Конспект лекций Портовые сооружения. Конспект лекций по дисциплине портовые сооружения Москва 2009
 Скачать 7.1 Mb.
|
|
120 R b e b g 6 1 min Где g – сумма вертикальных сил, действующих на подошву сооружения b – ширина подошвы сооружения e – эксцентриситет приложения равнодействующей нагрузок a b e 2 g M M a опр уд Ra M M M g уд - для уголковой набережной с внешним анкером а – расстояние от передней грани сооружения до точки приложения равнодействующей нагрузок уд M - суммарный момент от удерживающих сил опр M - суммарный момент от опрокидывающих сил R – расчетное сопротивление каменной постели. При 6 b e равнодействующая R 0 проходит в ядре сечения и растягивающих напряжений нет, те. min > 0 . В этом случае давление на каменную постель передается по всей ширине сооружения ОА = b. Это наиболее благоприятный случай, так как происходят относительно равномерные осадки грунтов основания. При 6 b e ; min = 0. В этом случае давление также передается по всей ширине сооружения, нов точке А оно равно нулю. Это менее благоприятный случайно может быть допустим при прочных грунтах основания. \ При 6 b e равнодействующая R 0 проходит вне ядра сечения, а в сечении возникают растягивающие усилия, то есть min < 0. В этом случае происходит так называемое раскрытие шва сечения, так как давление на каменную постель передается не на всю ширину сечения ОА, а только на часть ширины ОА’ . Участок А’А подвержен растягивающим усилиям, то есть давления не испытывает. Это наиболее неблагоприятный случай, потому что могут возникнуть неравномерные осадки грунтов основания и сооружение может потерять устойчивость на опрокидывание. 121 Причальные сооружения гравитационного типа по условиям допустимой неравномерности осадок следует проектировать с таким расчетом, чтобы равнодействующая нагрузок R 0 не выходила из ядра сечения (радиусом равным 6 b ). Это условие определяется зависимостями Допускается выход равнодействующей нагрузок за пределы ядра сечения только для сооружений наскальном основании дои на основаниях из твердых и плотных грунтов только в случае расчета на особые сочетания нагрузок до В этом случае (то есть 6 b e ) краевые напряжения определяются по формулам R a g 3 2 max 13 Нормальные напряжения на грунт основания подкаменной постелью определяется из условия передачи нагрузок через каменную наброску под углом 45 0 1 n n min max min max h h 2 R b b н к 14 b – ширина сооружения h n – толщина каменной постели н к - объемный вес камня с учетом взвешивания 1 R - расчетное сопротивление грунта основания. Толщина каменной постели h n определяется из условия, чтобы нормальные краевые напряжения не превышали расчетного сопротивления грунта основания. н к н к н к н к н к n R b b R b R h 2 4 2 4 2 1 max 2 1 1 15 При отрицательной величине подкоренного выражения толщину сооружения принимают конструктивно. Осадку сооружения и его крен следует определить путем послойного суммирования деформаций слоев грунта под передней и задней гранями сооружения в пределах активной зоны по глубине. Осадке посередине подошвы сооружения не должны превышать 15-20 см. Предельные углы крена в радианах при общей высоте стенки H ≤ 10 м – 0.015 радиана, а прим- рад. 4. Устойчивость гравитационных причальных сооружений на опрокидывание следует проверять только в случае выхода равнодействующей нагрузок из ядра сечении (при 6 b e ) по формуле уд н с M k m M n n опр д 16 нс - тоже, что ив формуле 1 д = 1.25(I и II класс) – 1.20(III и IV класс) при основном сочетании нагрузок уд M M ; опр - соответственно моменты от опрокидывающих и удерживающих сил относительно переднего ребра вращения. Для уголковых стенок с внешним анкером устойчивость на опрокидывание не проверяется. |