Министерство регионального развития российской федерации сводправи л сп 70. 13330. 2012
 Скачать 3.02 Mb.
|
|
Приложение И (справочное) Рекомендации по выбору длины вытяжных заклёпок в зависимости от толщины соединяемого пакета Т а б л и ц а И.1 Вытяжные заклёпки с открытым торцом и телом из алюминиевого сплава и стержнем из углеродистой или коррозинонностойкой стали Длина тела заклёпки, мм Рекомендуемые толщины соединяемых пакетов, при диаметрах заклёпок, мм минимум максимум 2,4 3 3,2 4.2 4,8 5 6 6,4 4 5 0,5 – 2 0,5 – 1,5 – – – – 6 7 2 – 4 1,5 – 3,5 1 – 3 1,5 – 2,5 – – 8 9 4 – 6 3,5 – 5 3 - 5 2,5 – 4 2 – 3 – 10 11 6 – 8 5 – 7 5 – 6,5 4 – 6 3 – 5 – 12 13 8 – 9,5 7 – 9 6,5 – 8,5 6 – 8 5 7 3 – 6 16 17 – 9 – 13 8,5 – 12,5 8 – 12 7 – 11 6 10 20 21 – 13 17 12,5 – 16,5 12 – 15 11 – 15 10 14 25 26 – 17 – 22 16,5 – 21 15 20 15 – 20 14 18 30 31 – – – 20 – 25 20 – 25 18 23 Т а б л и ц а И.2 Вытяжные заклепки с открытым торцом и телом из углеродистой стали и стержнем из углеродистой стали Длина тела заклепки, мм Рекомендуемые толщины соединяемых пакетов, при диаметрах заклепок, мм минимум максимум 2,4 3 3,2 4.2 4,8 5 6 6,4 6 7 0,5 – 3,5 0,5 – 3 1 – 3 – – – 8 9 3,5 – 5,5 3 – 5 3 – 5 2,5 – 4 – – 10 11 – 5 – 6,5 5 – 6,5 4 – 6 3 – 4 3 – 4 12 13 5,5 – 9,5 6,5 – 8 6,5 – 9 6 – 8 4 6 4 – 6 16 17 – 8 – 12 9 – 12 8 – 11 6 – 10 6 9 20 21 – 12 – 16 12 – 16 11 – 15 10 – 14 9 13 25 26 – – – 15 – 19,5 14 – 19 13 19 30 31 – – 16 – 25 19,5 – 25 19 – 24 19 24 Т а б л и ц а И.3 Вытяжные заклепки с открытым торцом и телом из аустенитной коррозионностойкой стали и стержнем из коррозионностойкой стали Длина тела заклепки, мм Рекомендуемые толщины соединяемых пакетов, при диаметрах заклепок, мм минимум максимум 3; 3,2 3,2; 4; 4,8 4,8; 5 6 7 0,5 – 3 1 – 2,5 1,5 2 8 9 3 – 5 2,5 – 4,5 2 – 4 10 11 5 – 6,5 4,5 – 6,5 4 – 6 12 13 6,5 8,5 6,5 – 8,5 6 – 8 14 15 8,5 – 10,5 8,5 – 10 – 16 17 10,5 12,5 10 – 12 8 – 11 18 19 – 12 14 11 – 15 20 21 – 14 – 16 15 – 19,5 25 26 – 16 21 19,5 – 25 СП 70.13330.2012 226 Приложение К (обязательное) АКТ испытания конструкций здания и сооружения (форма) г._______________ “ ____” _______________20_____ г. Комиссия, назначенная ___________________________________________________________________________________ (наименование организации-заказчика, ________________________________________________________________________________________ назначившей комиссию) приказом от „ ____ " ________________________ 20 ____ г. № ______ в составе: председателя—представителя заказчика ____________________________________________________________________________________ (фамилия, инициалы, должность) членов комиссии представителей: генерального подрядчика _____________________________________________________________ (фамилия, инициалы, должность) монтажной организации ______________________________________________________________ (фамилия, инициалы, должность) УСТАНОВИЛА: 1 Монтажной организацией ___________________________________________________________________________________ (наименование организации и ее ведомственная ___________________________________________________________________________________ подчиненность) предъявлено к испытанию _____________________________________________________________ (наименование здания, сооружения) входящее в состав _____________________________________________________________________ (наименование объекта) 2 Конструкции смонтированы согласно проектной документации, разработанной _________________________________________________________________________________________ (шифр проекта) __________________________________________________________________________________________ (наименование проектной организации ц ее ведомственная подчиненность) 3 Строительные работы выполнены генеральным подрядчиком __________________________________ ___________________________________________________________________________________ (виды работ) СП 70.13330.2012 227 4 Монтаж оборудования выполнен _________________________________________________________________________________ (наименование организации __________________________________________________________________________________ и перечень видов работ) 5 Комиссии предъявлена документация в объеме, предусмотренном СП 70.13330 (дополнительные пра- вила к разд. 4), перечисленная в приложении к настоящему акту. 6 Строительно-монтажные работ осуществлены в сроки: начало работ __________________, окончание работ __________________ (мес, год) (мес, год) 7 Испытания проведены согласно ППР, разработанному ___________________________________________________________________________________ (шифр __________________________________________________________________________________________ проекта, наименование организации, ведомственная подчиненность) в период __________________________________________________________________________________ (дата начала и окончания испытания) 8 В процессе испытаний установлено _________________________________________________________ (указать результаты испытаний) ___________________________________________________________________________________ РЕШЕНИЕ КОМИССИИ __________________________________________________________________________________ (наименование здания, сооружения) считать выдержавшим испытание и готовым для выполнения последующих работ Приложения к акту: 1 __________________________________ 2 __________________________________ Председатель комиссии __________________ (подпись) Члены комиссии __________________ (подписи) СП 70.13330.2012 228 Приложение Л (обязательное) Расчет устойчивости элементов конструкций Л.1 Устойчивость стальных колонн Л.1.1 В процессе монтажа и демонтажа конструкций одноэтажных зданий одиночную стальную колонну, находящуюся на фундаменте и закрепленную фундаментными болтами, следует проверять на устойчивость и прочность в соот- ветствии с указаниями, изложенными в Л.1.3-Л.1.11. Проверку следует произво- дить в плоскости наименьшей жесткости колонны. Л.1.2 Устойчивость и прочность одиночных стальных колонн первого яруса, т.е. опирающихся на фундаменты, в процессе монтажа и демонтажа конструкций многоэтажных зданий следует проверять на устойчивость и прочность в соответ- ствии с указаниями, изложенными в Л.1.3-Л.1.5. Проверку следует производить в плоскости наименьшей жесткости колонны. Устойчивость колонн второго и последующего ярусов в процессе монтажа и демонтажа конструкций многоэтажных зданий следует оценивать по предельной гибкости, равной 300, а прочность – по несущей способности предусмотренного в ППР временного закрепления в стыках колонн от действия расчетной ветровой нагрузки, определяемой в соответствии с СП 20.13330. Л.1.3 Устойчивость колонны постоянного сечения (сплошностенчатой или решетчатой) следует проверять по формуле 1,12 , l i (Л.1) где l – высота колонны; i – минимальный радиус инерции сечения колонны; [ ] = 300 – предельная гибкость на период монтажа или демонтажа колонн. СП 70.13330.2012 229 Л.1.4 Прочность колонны постоянного сечения (сплошностенчатой или ре- шетчатой) следует проверять по формуле g y K M R W (Л .2) где К g – коэффициент по таблице Л.1; M – изгибающий момент от действия ветровой нагрузки в опорном сечении колонны; 2 ; 2 ql M (Л.3) q = nq 0 kch, (Л.4) где n – коэффициент по таблице Л.2; q 0 – скоростной напор ветра принимается по СП 20.13330; k – коэффициент изменения скоростного напора в соответствии с СП 20.13330; с – аэродинамический коэффициент (для сплошностенчатых колонн с = 1,4; для решетчатых – с = 0,8); h – ширина сечения колонны; W – минимальный момент сопротивления сечения колонны; R y – расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести. Л.1.5 Прочность фундаментных болтов колонны постоянного сечения (сплошностенчатой или решетчатой) следует проверять по формуле , g b K M N ax (Л.5) где х – расстояние от оси болтов, работающих на растяжение, до центра тяжести сжатой зоны опорной плиты; b – расстояние между фундаментными болтами; [N b ] – предельное усилие, воспринимаемое одним фундаментным болтом [N b ] = R ba A bn , (Л.6) СП 70.13330.2012 230 где R ba – расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов; A bn – площадь сечения болта, нетто. Л.1.6 Устойчивость и прочность колонны переменного сечения (ступенча- той) следует проверять раздельно для верхней и нижней частей. Л.1.7 Устойчивость верхней части колонны переменного сечения (ступенча- той) следует проверять по формуле (Л.7) где 2 – коэффициент по таблице Л.3; l 2 – высота верхней части колонны; i 2 – минимальный радиус инерции сечения верхней части колонны; [ ] = 300 – предельная гибкость на период монтажа или демонтажа колонн. Л.1.8 Прочность верхней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 2 2 , y M R W (Л.8) где М 2 – изгибающий момент от ветровой нагрузки в месте сопряжения верхней части колонны с нижней; 2 2 2 2 2 2 1,1 , 2 2 q l Q l M (Л.9) где q 2 – скоростной напор ветра на нижнюю часть колонны по формуле (Л.4); 1 2 2 1 1 2 2 2 1 2 1 2 1,33 , y q l q l y Q ml y l l y (Л.10) где m – коэффициент пульсации по таблице Л.4; q 1 – скоростной напор ветра на нижнюю часть колонны по формуле (Л.4); l 1 – высота нижней части колонны; 1 2 y y – относительные ординаты по таблице Л.5; W 2 – минимальный момент сопротивления сечения верхней части колонны. СП 70.13330.2012 231 Л.1.9 Устойчивость нижней части колонны переменного сечения (ступенча- той) следует проверять по формуле 1 1 2 , l i (Л.11) где l 1 – высота нижней части колонны; i 1 – минимальный радиус инерции сечения нижней части колонны; [ ] = 300 – предельная гибкость на период монтажа или демонтажа колонн. Л.1.10 Прочность нижней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 1 2 , y M R W (Л.12) где M 1 – изгибающий момент от ветровой нагрузки в опорном сечении нижней части колонны 2 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 2 2 l l M K q l Q l q l Q (Л.13) где K 1 – коэффициент по таблице Л.6; 2 1 1 2 2 1 1 1 2 1 2 1 1,33 , y q l q l y Q ml y l l y (Л.14) где 2 1 y y – обратная величина относительных координат, помещенных в таблице Л.5, т.е. 1 2 1 y y ; W 1 – минимальный момент сопротивления сечения нижней части колонны. Л.1.11 Прочность фундаментных болтов нижней части колонны переменного сечения (ступенчатой) следует проверять по формуле 1 , b M N ax (Л.15) где а – количество фундаментных болтов, работающих на растяжение; х – расстояние от оси болтов, работающих на растяжение, до центра тяжести сжатой зоны опорной плиты; СП 70.13330.2012 232 [N b ] – предельное усилие, воспринимаемое одним фундаментным болтом, опре- деляемое по формуле (Л.6). Л.1.12 Если устойчивость или прочность колонны или прочность фунда- ментных болтов не обеспечены, то колонну до расстроповки при монтаже или до снятия раскрепляющих элементов (подкрановых балок, распорок) при демонтаже необходимо раскрепить парой тросовых расчалок в плоскости наименьшей жест- кости. Л.1.13 Не допускается оставлять отдельно стоящую колонну неразвязанной более суток, поскольку в расчетных формулах принято кратковременное (вероят- ностное) действие скоростного напора ветра. Т а б л и ц а Л.1 – Значения коэффициента K g i 5 8 10 150 1,35 1,41 1,42 200 1,42 1,48 1,50 250 1,47 1,56 1,57 300 1,52 1,61 1,69 Т а б л и ц а Л.2– Значения коэффициента n Ветровой район I-III IV V n 0,58 0,65 0,67 Т а б л и ц а Л .3 – Значения коэффициента 2 1 2 2 1 l I l I 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 2 1,12 1,33 1,50 1,66 1,81 1,94 СП 70.13330.2012 233 Т а б л и ц а Л.4 – Значения коэффициента пульсации m Ветровой район Высота, м До 10 20 30 I-III 0,42 0,38 0,35 IV 0,45 0,40 0,38 V 0,50 0,45 0,42 Т а б л и ц а Л.5 – Относительные ординаты y 1 /y 2 2 1 I I 0,25 0,5 1,0 1,5 0,1 0,238 0,173 0,087 0,048 0,2 0,242 0,186 0,109 0,067 0,5 0,244 0,194 0,128 0,089 1,0 0,245 0,197 0,136 0,100 Т а б л и ц а Л.6 – Значения коэффициента К 1 1 i 10 20 30 40 150 0,25 1,1 0,50 1,00 200 0,25 0,50 1,00 1,1 250 0,25 1,1 1,15 0,50 1,1 1,2 1,25 1,00 1,1 300 0,25 1,1 1,15 1,2 1,3 0,50 1,1 1,2 1,3 1,45 1,00 1,2 Л.2 Устойчивость стальных ферм Л.2.1 При подъеме в процессе монтажа или при опускании в процессе демон- тажа одиночных стальных ферм любого очертания следует обеспечить устойчи- вость их плоской формы изгиба от усилий, вызванных собственной массой. Мето- дика проверки устойчивости плоской формы изгиба основана на расчете фермы 2 1 l l 2 1 l l СП 70.13330.2012 234 как целого плоского упругого элемента. Методика не распространяется на ароч- ные, предварительно напряженные и неразрезные фермы. Л.2.2 Устойчивость ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами двутаврового, таврового (включая сечение из парных уголков), трубчато- го (прямоугольного, круглого) или другого симметричного относительно верти- кальной оси сечения независимо от направления опорных раскосов (восходящие или нисходящие) при строповке за один или два узла верхнего пояса следует про- верять по формуле (Л.16) где Q кр.п – критическая масса фермы при подъеме (опускании); Q ф – собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решет- кой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаме- натель формулы (Л.16) следует подставлять приведенную массу фермы Q пр = Q ф + 8,4Q ст , (Л.17) где Q ст – масса одной (при двух – наибольшей) опорной стойки; н – коэффициент надежности при подъеме (опускании), принимаемый н =1,7. н в кр.п 3 ( ) 160βγ ; y y ЕН I I Q L (Л.18) , (Л.19) где Q H и Q р – массы соответственно нижнего пояса и элементов решетки фермы ; 4 6 γ , 20(1 ) 5(1 ) 9 а а (Л.20) где l а L l – расстояние между точками строповки; L – длина фермы (пролет); – коэффициент согласно таблице Л.7; Е – модуль упругости стали; СП 70.13330.2012 235 Н – высота фермы в местах строповки; н в , y y I I – моменты инерции соответственно нижнего и верхнего поясов фермы из плоскости; при ступенчатом уменьшении сечения по длине нижнего пояса от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент а 1 согласно таблице Л.8. Л.2.3 Для стропильных и подстропильных ферм, изготовленных по типовым сериям 1.460-2 и 1.460-4, места их строповки при подъеме по условиям обеспече- ния устойчивости ферм приведены в таблице Л.9. Указанные типовые серии используются как справочный материал для про- ектирования. Т а б л и ц а Л.7 – Значения коэффициента для наиболее распространенных случаев l, м 18 24 30 36 L, м 3 6 6 12 6 12 6 12 18 1,15 1,77 1,36 8,73 1,21 2,55 1,14 1,79 8,73 П р и м е ч а н и я 1 При l = 0 для любого значения L коэффициент = 0. 2 Во всех случаях должно быть l 0,5 L. Т а б л и ц а Л.8– Значения коэффициентов а 1 и а 2 мин макс y у I I При одной ступени изме- нения сечения на половине длины пояса При двух ступенях изменения се- чения на половине длины пояса а 1 а 2 а 1 а 2 0,2 0,746 0,252 0,878 0,308 0,4 0,906 0,482 0,921 0,532 0,6 0,959 0,685 0,957 0,712 0,8 0,985 0,850 0,981 0,870 1,0 1,000 1,000 1,000 1,000 П р и м е ч а н и е – Значения а 1 и а 2 для промежуточных отношений следует вычис- лять методом линейной интерполяции Л.2.4 Устойчивость ферм треугольного, полигонального и других очертаний, имеющих любые сечения поясов (включая и несимметричные) при различных способах строповки, а также ферм с параллельными или слабонаклонными (до СП 70.13330.2012 236 1:10) поясами с расстоянием между узлами строповки более 0,5 пролета или стро- повки за три узла следует проверять по формуле кр н пр γ Р Р (Л.21) где Р кр – критическая нагрузка для сжатого на одной половине фермы участка нижнего или верхнего пояса в зависимости от способа строповки; Р пр – приведенное усилие в сжатом участке нижнего или верхнего пояса. Л.2.5 Критическую нагрузку следует вычислять по формуле 2 кр 2 0 π , 4 y c EI Р l (Л.22) где c y I – момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса; при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса (нижнего или верхнего) от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент а 1 для нижнего пояса и а 2 для верхнего пояса согласно таблице Л.8; при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса от опор к середине фермы момент инерции следует принимать по мини- мальному сечению; l 0 – длина пояса от середины пролета фермы до конца сжатого участка; при наличии растяжения в средних панелях пояса усилия в них в запас ус- тойчивости следует принимать равными нулю. Л.2.6 Приведенное усилие в сжатом участке пояса следует определять по формуле 2 2 3 1 2 пр 1 2 3 0 0 0 , n l l l Р Р P P P l l l (Л.23) где Р 1 , Р 2 , Р 3 , ..., Р n – узловые нагрузки на сжатый стержень, определяемые разно- стью усилий в соседних панелях пояса фермы от ее собствен- ной массы (рисунок Л.1) и равные Р 1 = N 1 - N 2 , P 2 = N 2 - N 3 , P 3 = N 3 - N 4 , Р n = N n Т а б л и ц а Л .9 – Места строповки при подъеме по условиям обеспечения устойчивости ферм Схема стропильных ферм* по типовым сери- ям 1.460-2 и 1.460-4 Строповка при подъеме Временное раскрепление без опорных стоек с одной или двумя опорными стойками при сечении уголков верх- него и нижнего поя- сов, не менее** места вре- менного раскрепле- ния диа- метр рас- чалки, мм предвари- тельное на- тяжение в менее на- пряженной расчалке Т р.мин , кгс предвари- тельное натя- жение в более напряженной расчалке Т р.макс , кгс при сечении уголков верх- него и нижне- го поясов, не менее** места стропов- ки при сечении уголков верх- него и нижне- го поясов, не менее** места стропов- ки 160x12 125x12 1 180x12 160x11 1 160x12 125x12 1 22,5 352 610 140x9 125x8 2; 2 140x9 125x8 3; 3 140x9 125x8 3; 3 22,5 353 612 140x10 125x9 1 160x11 125x12 Не требу- ется — — — 110x8 100x6,5 1 110x8 100x6,5 3; 3 125x10 110x8 1 19,5 241 418 110x8 100x6,5 3; 3 19,5 269 466 100x6,5 100x6,5 1 110x8 100x6,5 1 100x6,5 100x6,5 Не требу- ется — — — * Строповку подстропильных ферм пролетами 12, 18 и 24 м указанных типовых серий при подъеме с опорными стойками и без них следует производить за сред- ний узел, а временное раскрепление этих ферм по условиям устойчивости не требуется. ** В числителе дан размер верхнего пояса; в знаменателе — нижнего пояса. П р и м е ч а н и я 1 Места строповки стропильных и подстропильных ферм указаны при укрупнительной сборке их в вертикальном положении (без кантовки). 2 Предварительное натяжение в расчалках каждой пары определено при углах 1 = 45°, 1 = 45° и 2 = 30°, 2 = 0° (см. рисунок Л.2). 3 При натяжении расчалок значение Т р.мии обязательно контролируется. СП 7 0 .1 3 3 3 0 .2 0 1 2 237 СП 70.13330.2012 238 Рисунок Л.1 – Расчетная схема сжатых участков пояса фермы Л.2.7 Если при всех возможных способах строповки условия формул (Л.16) или (Л.21) не выполняются, то необходимо усилить сжатый пояс фермы и прове- рить устойчивость фермы с учетом усиления. При этом приведенные моменты инерции для определения Q кр.п или Р кр следует вычислять: при жестком креплении элементов усиления к нижнему поясу – как для цело- го сечения; при податливом креплении – как сумму моментов инерции сечений пояса и усиления. Л.2.8 После установки стальных ферм любого очертания на опоры в процес- се монтажа необходимо до расстроповки обеспечить их устойчивость против оп- рокидывания от ветровых нагрузок и устойчивость плоской формы изгиба от уси- лий, вызванных собственной массой. Устойчивость необходимо обеспечить и в процессе демонтажа после снятия раскрепляющих ферму конструкций (прогонов, связей, плит покрытия). Л.2.9 Действующий на ферму опрокидывающий момент от расчетной ветро- вой нагрузки следует рассчитывать в соответствии с требованиями СП 20.13330. Несущая способность опорных узлов ферм должна определяться их конструктив- ным решением, а также болтами и сварными швами, закрепляющими ферму к опорам. Удерживающее влияние собственной массы фермы учитывать не следует. Для ферм, опирающихся верхним поясом (с нисходящим опорным раскосом), проверка на опрокидывание не требуется. Л.2.10 Если устойчивость против опрокидывания не обеспечена, то верхний пояс в узлах необходимо раскрепить парными расчалками или распорками, число СП 70.13330.2012 239 которых и места их установки следует принимать с учетом обеспечения устойчи- вости плоской формы изгиба ферм (см. Л.2.11-Л.2.18). Рекомендуемые диаметры канатов расчалок приведены в таблице Л.10. Т а б л и ц а Л.10 – Рекомендуемые диаметры канатов расчалок Пролет фермы, м Рекомендуемые диаметры каната расчалок, мм Предельное усилие предваритель- ного натяжения в расчалке Т р.пред , кгс 24 15 17,5 500 30 17 19,5 750 36 20 22,5 750 42 24 25,5 1000 Площадь сечения расчалки или распорки следует проверять на усилие, воз- никающее от действия расчетной ветровой нагрузки (для расчалок необходимо добавлять усилие от предварительного натяжения по таблице Л.10) без учета ра- боты болтов и сварных швов в опорных узлах ферм. Коэффициент надежности каната расчалок должен быть не менее 3. Винтовые стяжки для натяжения расчалок, якоря или смонтированные кон- струкции следует подбирать (рассчитывать) на усилие, равное 1 / 3 разрывного уси- лия каната, принятого для расчалок данной пары. Л.2.11 Устойчивость плоской формы изгиба ферм с параллельными или сла- бонаклонными (до 1:10) поясами двутаврового, таврового (включая сечение из парных уголков), трубчатого (прямоугольного, круглого) или другого симметрич- ного относительно вертикальной оси сечения следует проверять по формуле кр.вр вр ф γ Q Q , (Л.24) где Q кр.вр – критическая масса фермы, определяемая в зависимости от наличия рас- креплений верхнего пояса (расчалками или распорками); Q Ф – собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации; вр – коэффициент надежности при временном раскреплении фермы, прини- маемый вр 2,6. СП 70.13330.2012 240 Л.2.12 Для ферм, не раскрепленных в пролете против опрокидывания, крити- ческую массу следует определять по формуле 2 пр в кр.вр 2 пр в 164 1 , 10 y y L EI Н с Q L L EI (Л.25) где Е – модуль упругости стали; в у I – момент инерции верхнего пояса из плоскости фермы; при ступенчатом уменьшении сечения по длине пояса от середины к опорам следует при- нимать приведенный момент инерции, определяемый произведением мо- мента инерции участка с максимальным сечением на коэффициент а 2 со- гласно таблице Л.8; Н – высота фермы (при слабонаклонном поясе следует принимать высоту, усредненную в одной четверти пролета); L пр – приведенная длина верхнего пояса, которую для ферм, опирающихся нижним поясом, следует принимать равной: при неослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях – фак- тической длине верхнего пояса с учетом наклона; при ослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях – длине верхнего пояса между узлами примыкания восходящих опорных раско- сов и суммарной длине этих раскосов; L – длина (пролет) фермы; для ферм, опирающихся верхним поясом, за L пр следует принимать фактическую длину пояса (пролет фермы), а за L – длину нижнего пояса между узлами примыкания нисходящих опорных раскосов и их суммарную длину; c – коэффициент упругой поддержки верхнего пояса, определяемый по формуле р н н 2 ln , C c C С (Л.26) где н н 2 2 2 , к GI С H L (Л.27) G – модуль сдвига стали; СП 70.13330.2012 241 к н I – момент инерции нижнего пояса на кручение; при ступенчатом измене- нии сечения по длине нижнего пояса указанный момент инерции следует принимать как среднее значение для всех участков пояса. р 3 1 3 K i i I Е С L l (Л.28) где I i – момент инерции из плоскости фермы i-го элемента решетки; l i – длина i-го элемента решетки; K – число элементов решетки в ферме. Л.2.13 Если критическая масса фермы, подсчитанная по формуле (Л.24), не соответствует условию формулы (Л.25), то верхний пояс в узлах необходимо рас- крепить парными расчалками или распорками. Л.2.14 Для ферм, раскрепленных в пролете от опрокидывания или по услови- ям обеспечения устойчивости плоской формы изгиба парными расчалками, кри- тическую массу следует определять по формуле 2 в кр.вр в 2 пр 80 16 , y y n n EI Н H Q cEI N L L L (Л.29) где n – число равных по длине участков сжатого пояса между узлами раскреп- лений (разница длин участков допускается не более 3 м); N n – величина, учитывающая дополнительное усилие в верхнем поясе от уси- лий в расчалках и определяемая по формуле N n = 8Т р.пред KVD, (Л.30) где Т р.пред – предельное усилие предварительного натяжения в наиболее напря- женной расчалке, определяемое по таблице Л.10; К – коэффициент, зависящий от числа пар расчалок: при одной паре К = 0,25; при двух парах К = 0,333; при трех парах К = 0,375; раскрепление ферм больше чем тремя парами расчалок не допускается; СП 70.13330.2012 242 пр L V L , (Л.31) 2 2 2 1 1 cos cos sin cos cos D (Л.32) Величину D следует вычислять для каждой пары расчалок. При этом индекс 1 относится к углам наиболее напряженной расчалки данной пары, т. е. такой, для которой произведение косинусов углов (cos cos ) меньше аналогичного произ- ведения для другой расчалки (рисунок Л.2). Для расчалок, расположенных с уг- лами в пределах 30 о 45° и в пределах 0 о 45°, допускается принять D = 1,7. 1 – ферма; 2 – расчалка; 3 – якорь Рисунок Л.2 – Схема раскрепления ферм расчалками Л.2.15 Для обеспечения устойчивости ферм, раскрепленных расчалками, не- обходимо до расстроповки довести с помощью винтовых стяжек усилие предва- рительного натяжения в менее напряженной расчалке данной пары (у которой произведение косинусов углов большее) до значения 1 в 0 3 р.мин р р 2 2 р пр 0 2 в р cos , cos у y C BI Т l А A L C BI l (Л.33) где ф вр кр.вр ; Q B Q (Л.34) l р – длина менее напряженной расчалки; А р – площадь сечения каната расчалки; 0 – угол наклона к горизонту проекции расчалки длиной l р на плоскость расча- ливания; СП 70.13330.2012 243 0 tg tg ; cos (Л.35) и – углы для расчалки l р ; C 1 и С 2 – коэффициенты, зависящие от числа пар расчалок: при одной паре С 1 = 1290 и С 2 = 570; при двух парах С 1 = 6550 и С 2 - 2890; при трех парах С 1 = 17650 и С 2 = 7770. Величину Т рмин в процессе натяжения следует контролировать в менее на- пряженной расчалке пары. Л.2.16 Усилие предварительного натяжения в более напряженной расчалке данной пары следует определять по формуле 2 2 р.макс р.мин 1 1 cos cos cos cos Т Т , (Л.36) где индекс 1 относится к углам более напряженной расчалки. При этом должно соблюдаться условие Т р.макс Т р.пред (Л.37) Если условие по формуле (Л.37) не соблюдается, то необходимо изменить углы расположения или длину расчалок (одной или обеих). Л.2.17 Для ферм, раскрепленных в пролете от опрокидывания или по услови- ям обеспечения устойчивости плоской формы изгиба распорками, критическую массу следует определять по формуле (Л.29) без дополнительного усилия в верх- нем поясе, т. е. при N n = 0. Площадь сечения распорок для обеспечения устойчивости плоской формы изгиба ферм следует подбирать на следующие условные усилия в зависимости от марки стали верхнего пояса: для стали С235 и С245 – 20Аb, для стали С345 – 30Аb, для стали С375 – 40Аb, где Аb – площадь сечения пояса в узлах раскрепления. СП 70.13330.2012 244 Л.2.18 Устойчивость плоской формы изгиба ферм треугольного, полигональ- ного и других очертаний при любых сечениях поясов следует проверять по фор- муле кр вр макс γ Р Р , (Л.38) где Р кр следует принимать меньшим из значений: 2 2 1 2 кр 2 2 1 1 2 2 π , ( ) ( ) ЕI ЕI Р l l (Л.39) Р макс – наибольшее усилие в сжатом участке пояса фермы от монтажных на- грузок; вр – коэффициент надежности при временном раскреплении фермы, при- нимаемый вр 2,6. Гибкость из плоскости фермы сжатых участков верхнего пояса между точка- ми раскреплений в соответствии с требованиями СП 16.13330 не должна превы- шать 220. При ступенчатом изменении сечение участка пояса между точками раскреп- лений (таблица Л.11) его гибкость следует определять по данным таблиц Л.12 и Л.13 и по формулам: 1 1 2 2 1 2 1 2 и l l i i (Л.40) Если гибкость сжатых участков между точками раскреплений верхнего пояса меньше 105, то такая ферма устойчива и условие (Л.38) проверять не следует. Выбор диаметра каната для расчалок, площадь сечения распорок, а также оп- ределение величины предварительного натяжения в них следует производить ана- логично изложенному для ферм с параллельными (слабонаклонными) поясами (см. Л.2.10–Л.2.17). При этом величину В для вычисления Т р.мин следует опреде- лять по формуле макс вр кр γ Р B Р (Л.41) СП 70.13330.2012 245 Л.2.19 Если в фермах узел примыкания верхнего пояса к опорному раскосу не имеет достаточной жесткости из плоскости фермы (элементы верхнего пояса не состыкованы жесткими накладками друг с другом или с опорным раскосом), то в этих узлах до расстроповки ферм необходимо установить расчалки или распор- ки. Т а б л и ц а Л.11 – Определение гибкостей сжатых поясов между точками раскрепления Схема участка сжатого пояса ме- жду точками раскрепления Условная расчетная схема l, см I у , см 4 i у , см с 1 Гибкость (не более 220) 1) l 1 I 1 i 1 – 1 = 1 1 1 1 l i 2) l 2 I 2 i 2 1 2 2 1 l I l I 2 (по таблице Л.12) 2 2 2 2 μ l i l 1 I 1 i 1 2 1 1 μ μ c 1 1 1 1 l i 3) l 2 I 2 i 2 1 2 2 1 l I l I 2 (по таблице Л.12) 2 2 2 2 μ l i l 1 I 1 i 1 2 1 1 μ μ c 1 1 1 1 μ l i 4) l 1 I 1 i 1 – 1 = 2 1 1 1 1 μ l i 5) l 2 I 2 i 2 1 2 2 1 l I l I 2 (по таблице Л.13) 2 2 2 2 μ l i l 1 I 1 i 1 2 1 1 μ μ c 1 1 1 1 μ l i 6) l 2 I 2 i 2 1 2 2 1 l I l I 2 (по таблице Л.13) 2 2 2 2 μ l i l 1 I 1 i 1 2 1 1 μ μ c 1 1 1 1 μ l i П р и м е ч а н и я 1 – ось симметрии фермы; схемы №№ 4, 5 и 6 относятся к случаям отсутствия расчалки или распорки по оси симметрии фермы. 2 При ослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях длину сжатых участков верхнего пояса между точками раскреплений (опорой) следует принимать с учетом длин опорных раскосов. 246 С П 70.13330.201 2 СП 70.13330.2012 247 Т а б л и ц а Л.12 – Коэффициент расчетной длины 2 для схем 2 и 3 таблицы Л.11 1 2 I I 2 1 2 l l l 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,2 22,3 11,0 7,05 4,97 3,63 2,67 1,94 1,41 1,13 0,4 15,8 7,80 5,05 3,61 2,70 2,07 1,61 1,30 1,12 0,6 12,9 6,39 4,18 3,04 2,33 1,84 1,50 1,27 1,11 0,8 11,27 5,56 3,67 2,71 2,13 1,73 1,46 1,26 1,11 Т а б л и ц а Л.13 – Коэффициент расчетной длины 2 для схем 5 и 6 таблицы Л.11 1 2 I I 2 1 2 l l l 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,2 41,1 18,8 11,4 7,65 5,45 4,05 3,14 2,57 2,23 0,4 29,7 13,9 8,68 6,08 4,56 3,59 2,95 2,53 2,23 0,6 24,8 11,9 7,61 5,49 4,25 3,44 2,90 2,51 2,22 0,8 21,90 10,7 7,03 5,19 4,09 3,37 2,87 2,50 2,22 |