Моделирование в elcut. Моделирование в Elcut. Минобрнауки россии федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Самарский государственный технический университет
 Скачать 3.02 Mb.
|
|
3. Задачи численного моделирования 1) В соответствии с рис построить геометрическую модель. 2) Задать свойства блоков модели и граничное условие Дирихле на границе расчетной области) Найти зависимость тока проводника от времени, силы, действующие на проводники первичной и вторичной обмотки от времени, вращающего момента от времени. 4. Содержание отчета Результаты аналитического расчета и численного моделирования оформляются в печатном виде один экземпляр на бригаду. Отчет должен содержать 1) титульный лист 2) краткое теоретическое описание 3) исходные данные (по вариантам) на практическое занятие 85 4) чертеж геометрической модели с указанием размеров) используемые материалы и их свойства, сведенные в таблицу и рисунки 6) максимальное значение ЭДУ по оси x, по оси y, для каждого блока проводника геометрической модели (оформить в виде таблицы, сделать вывод 7) зависимость тока проводника от времени (сделать вывод по графику 8) зависимость сил, действующих на проводник от времени (сделать вывод 9) выводы по проделанной работе (о действии ЭДУ на проводники обмотки в режиме короткого замыкания Практическое занятие №3 Тема Моделирование магнитных потерь встали статора асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором задача магнитного поля переменных токов) Цель занятия. Получение навыков моделирования магнитного поля переменных токов методом конечных элементов в программной среде ELCUT. 1. Теоретическое описание Преобразование электрической энергии неизбежно связано с потерями, выделяющимися в виде тепла в активных частях машины. Разделяют несколько видов потерь электрические (потери в меди, магнитные, механические и добавочные. Магнитные потери или потери встали включают в себя потери в зубцах, ярмах магнитопровода и полюсах электрической машины, то есть в стальных участках магнитной системы, по которым замыкается переменный магнитный поток. Они зависят от марки стали, толщины листов, величины магнитной индукции и частоты перемагничивания. Магнитные потери состоят из потерь на гистерезис и потерь на вихревые токи, выделяясь в активной стали, они дополнительно подогревают машину и наиболее уязвимую сточки зрения температурного воздействия часть – её изоляцию. Магнитные потери могут составлять дои выше (в высокочастотных электрических машинах) от общих потерь. Определение потерь аналитическими методами затруднено в связи со сложным распределением магнитной индукции по сечению машины. Численное моделирование позволяют уточнить величину и локализацию этих потерь. Определение потерь причисленном моделировании основано на уравнении Штейнмеца: 2 ст. Исходные данные для моделирования и расчета. 87 Геометрия пары полюсов трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с числом пар полюсов р = 4 представлена на рис ирис. Создание геометрической модели осуществляется стандартными инструментами ELCUT [2]. Рисунок 6.3 – Основные геометрические размеры моделируемой машины Рисунок 6.4 – Геометрические размеры зубцово-пазовой зоны моделируемого двигателя Рекомендуется создавать геометрическую модель в следующей последовательности. По размерам вычертить паз ротора 88 вместе со шлицом, после чего, выделив получившийся блок, щелкнуть по нему ПКМ. В открывшемся окне выбрать поворотили дублирование, после чего ELCUT предложит задать необходимые данные операции рис. 6.5. Окно размножения объектов Обмотка двигателя – однослойная полный ток паза, полный ток паза (Iw), тип электротехнической стали статор и ротора, толщина листа стали ст (мм) и коэффициенты увеличения потерь встали по технологическим причинам для зубцов статора (з) и для ярма статора (k a ) даны в таблице 6.3. Таблица 6.3 Некоторые физические свойства материалов и величина источника поля моделируемого двигателя № варианта, А 850 860 870 880 890 900 910 920 Марка стали 1411 2013 1512 2212 1412 2312 2412 2412 Толщина листа, мм 0,35 0,5 0,5 0,5 0,35 0,5 0,35 0,5 аз Величина удельных потерь встали Δр ст и кривая намагничивания, удельное сопротивление и удельная плотность стали даны в приложении. Двигатель работает в номинальном режиме. Магнитными потерями в роторе пренебречь, задав для ротора только кривую намагничивания. Коэффициенты уравнения Штейнмеца для зубцов статора при расчете потерь в единицах измерения (Вт/м 3 ): 6 2 ст з e k k 6 2 2 2 f f B p k k ст ст з h Для ярма рассчитать аналогично, подставив вместо з коэффициент Относительную магнитную проницаемость обмоток статора и ротора принять равной с = р = 1, электропроводность обмоток статора и ротора принять равной нулю. 3. Задачи численного моделирования 1. В соответствии с рис и 6.4 построить геометрическую модель асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. 2. Задать свойства блоков модели и граничные условия на границе расчетной области (условие Дирихле и условия периодичности. 3. Определить величину магнитных потерь встали статора. 4. Содержание отчета Результаты аналитического расчета и численного моделирования оформляются в печатном виде один экземпляр на бригаду. Отчет должен содержать 1) титульный лист 2) краткое теоретическое описание 3) исходные данные (по вариантам) на практическое занятие 90 4) чертеж геометрической модели с указанием размеров 5) используемые материалы и их свойства, сведенные в таблицу и рисунки 6) картины линий магнитного поля 7) распределение магнитной индукции по сечению зубца и ярма статора и ротора 8) картину распределения потерь встали) результаты расчета потерь встали статора 10) выводы по проделанной работе. 91 Практическое занятие №4 Тема Моделирование температурного поля асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором (задача стационарной теплопередачи) Цель занятия. Получение навыков моделирования стационарной теплопередачи методом конечных элементов в программной среде ELCUT. 1. Теоретическое описание При работе электрической машины в её активных частях обмотки, магнитопровод) неизбежно выделяются потери (электрические, магнитные и т.п.) в виде тепла. При этом наиболее уязвимой частью в отношении теплового состояния оказывается изоляция электрических машин. Нагревание изоляции сверх определенных температур приводит к её разрушению. Поэтому все изоляционные материалы, использующиеся в электрических машинах, разделены по классам нагревостойкости, для которых стандартами регламентированы максимальные превышения температуры, при которых допускается длительная эксплуатация. Экономически выгодно производить электрические машины, которые развивали бы заданную мощность в минимально возможных геометрических размерах, так как при этом сокращаются затраты на активные материалы (медь, электротехническая сталь и т.п.). Это неизбежно приводит к повышению электромагнитных нагрузок на единицу массы и, следовательно, к повышенному нагреву активных частей. Поэтому уточненный расчет температурного поля – актуальная задача для совершенствования электрических машин. Причисленном моделировании МКЭ в программной среде ELCUT источником температурного поля являются объемные потери, которые, например, для обмоток электрических машин могут быть определены как 2 2 3 , эл з з P j k l S Вт Q j k м V l S 92 Объемные потери встали удобно импортировать из задачи магнитного поля переменных токов, так как в этом случае они имеют уточненное значение по величине и локализации. 2. Исходные данные для моделирования и расчета Тип задачи – стационарная теплопередача. Класс модели – плоская. Исследуемая машина – асинхронный двигатель малой мощности. Ввиду относительно малой величины воздушного зазора в рассматриваемой задаче можно ограничиться учетом теплопередачи в зазоре только теплопроводностью. Коэффициент теплопроводности воздуха принять постоянным. Это значительное допущение, которое вводится для упрощения. В качестве геометрической модели использовать модель асинхронного двигателя, исследованного в предыдущей работе при решении задачи магнитного поля переменных токов рис. В геометрическую модель добавить осевые охлаждающие каналы в теле корпуса – 8 каналов на всю машину, равномерно распределенные по окружности корпуса. Диаметр каналов d о.к. = 3 мм. Внешняя поверхность корпуса не обдувается коэффициент теплоотдачи с поверхности электрической машины без обдува. Варианты на практическое задание представлены в таблице. Таблица 6.4. Данные по вариантам на практическое задание Вариант Провод Диаметр провода, мм Витков в пазу Компаунд, пропиточный лак Стержни ротора Тип охладителя Скорость охладителя, мс d из 1 ПЭВ-1 0,67 0,73 60 КП-50 АКМ2- 1 Вода 7 2 ПСД 0,71 0,77 63 ПК-11 АКМ12 -4 Возд. 15 3 ПСДК 0,75 0,815 68 КП-303Н ЛМЦ58 -2 Вода 5 93 4 ПЭТ- 155 0,8 0,865 54 ПК-11 АМr-7 Возд. 13 5 ПЭТД 0,85 0,915 52 Элпласт- 180 Л Возд. 10 6 ПСД 0,9 0,965 44 КП-303Н АКМц1 0-2 Вода 8 7 ПСДК 0,95 1,015 46 Элпласт- 180 ЛАН59- 3-2 Возд. 17 8 ПЭТВ 0,85 0,915 48 КП-50 ЛС59- 18 Вода 2 9 ПЭТ- 155 0,67 0,73 52 КП-303Б АК10 Возд. 12 Рассчитать эквивалентный коэффициент теплопроводности катушек. Для каждого нечетного варианта принять шахматный способ укладки проводов в катушке, а для каждого четного – всыпной способ укладки. Коэффициент пропитки нечетным вариантам принять равным па четным вариантам – п = 0,52. Теплопроводности изоляции проводов и компаунда приведены в приложении. Марка стали магнитопровода – в соответствии с предыдущим практическим заданием. Корпус - из конструкционной стали марки Ст. Плотность тока в обмотке статора принять равной j = 6 А/мм 2 , в обмотке ротора – j = 3 А/мм 2 Задачи численного моделирования 1. Изменить геометрию, добавив канал охлаждения в тело корпуса. Решить заново задачу магнитного поля переменных токов с новой геометрией. 2. Задать свойства блоков и граничные условия модели, предварительно рассчитав необходимые параметры (объемные тепловыделения в обмотках статора и ротора, эквивалентный коэффициент теплопроводности катушек. 94 3. Импортировать объемные тепловыделения из задачи магнитного поля переменных токов в задачу стационарной теплопроводности. 4. Определить влияние потерь встали на нагрев машины, для этого решить задачу без учета теп- ловыделений в обмотках, а затем сих учетом. 5. Решить задачу без принудительной циркуляции охлаждающей охлаждающего агента по каналам охлаждения. 6. Решить задачу с принудительной циркуляцией охлаждающего агента по каналам охлаждения в соответствии с вариантами. 3. Содержание отчета Результаты аналитического расчета и численного моделирования оформляются в печатном виде один экземпляр на бригаду. Отчет должен содержать 1) титульный лист 2) краткое теоретическое описание 3) исходные данные (по вариантам) на практическое занятие 4) чертеж геометрической модели с указанием размеров) используемые материала и их свойства, сведенные в таблицу и рисунки 6) расчет потерь и объемных тепловыделений в обмотках статора 7) расчет эквивалентного коэффициента теплопроводности обмотки статора 8) расчет коэффициента теплоотдачи в канале охлаждения) расчет коэффициента теплоотдачи на поверхности корпуса 10) картины температурного поля и графики по сечению, проходящему через паз машины без учета потерь в обмотках и сих учетом 95 11) картины температурного поля и графики по сечению, проходящему через паз машины без принудительного охлаждения и с учетом принудительного охлаждения 12) выводы к каждому графику и картине температурного поля 13) выводы по работе. 96 Заключение Учебное пособие Численное моделирование в электротехнике с использованием программной среды позволяет сформировать у студентов компетентность в области экспериментальных исследований методом численного моделирования сложных систем, объектов и явлений. Данное пособие составлено на основе достаточно большого количества литературных источников. Представленная работа, несмотря на конспективную краткость, содержит достаточный объем теоретического материала для начала освоения численного моделирования с использованием специализированного программного обеспечения. Более подробное описание теории изучаемых вопросов можно найти в работах, представленных в библиографическом списке. В учебном пособии рассматриваются пять основных теоретических и практических задач - анализ причин необходимости применения численного моделирования методом конечных элементов в электротехнике - задачи стационарного магнитного поля - нестационарного магнитного поля - магнитного поля переменных токов - стационарной теплопроводности. Для рассмотренных теоретических задач приводятся достаточно подробные практические примеры из области моделирования конкретных электромеханических систем. Приведённые вопросы по курсу, а также методические указания к практическим занятиям, способствуют освоению профессиональных компетенций обучающимися. Учебное пособие будет полезным для бакалавров направления подготовки 13.03.02 – Электроэнергетика и электротехника и магистрантов направления подготовки 13.04.02 – Электроэнергетика и электротехника, а также аспирантам, занимающимся, численным моделированием процессов, происходящих в электротехнических системах. 97 Библиографический список 1. AnsysFluent 12.0 TheoryGuide Электронный ресурс. – режим доступа http://www.afs.enea.it/project/neptunius/docs/fluent/html/th/main_pr e.htm, свободный. – (дата обращения 20.11.2018). 2. ELCUT. Моделирование двумерных полей методом конечных элементов. Руководство пользователя. – СПб. : ООО Торс. 4. Steinmetz C.P. On the law of hysteresis (originally published in1892) / C.P. Steinmetz // Proc. IEEE, vol. 72, no. 2. – 1984 pp. 196–221. 5. Борисенко АИ. Охлаждение промышленных электрических машин / АИ. Борисенко, ОН. Костиков, АИ. Яковлев. – М Энергоатомиздат, 1983. 296 с. 6. ГОСТ 21427.2-83. Сталь электротехническая холоднокатаная изотропная тонколистовая. Технические условия (с Изменениями, с Поправкой. – М ИПК Издательство стандартов с. 7. ГОСТ Р 52719 – 2007. Трансформаторы силовые. Общие технические условия. – М Стандартинформ, 2007. – 42 с. 8. Домбровский В.В. Справочное пособие по расчету электромагнитного поля в электрических машинах. – Л Энерго- атомиздат, Ленингр. Отд-ние, 1983, - 256 сил. Зубков Ю.В., Иванников ЮН. Расчет максимальных превышений температуры обмоток вентильного двухкаскадного генератора с электромагнитным возбуждением // Труды ой межд.науч.-техн.конф. Электроэнергетика глазами молодежи, Иваново 2015., с. 10. Иванников ЮН. Повышение энергетической эффективности активного электромагнитного подшипника Дис. … канд. техн. наук 05.09.01 / Иванников Юрий Николаевич Самарский государственный технический университет. – Самара, 2019. – 143. 11. Иванников ЮН. Постановка задачи численного моделирования газодинамических процессов охлаждения электромагнитных подшипников ГПА / ЮН. Иванников, Ю.А. Макаричев 98 // Вестник СамГТУ. Серия Технические науки №4(60) – 2018. С. 12. Копылов И.П. Проектирование электрических машин Учеб. Пособие для вузов / И.П. Копылов, ФА. Горяинов, Б.К. Клоков и др Под ред. И.П. Копылова. – М Энергия, 1980. – 496 с. 13. Копылов И.П. Электрические машины Учебник для вузов И.П. Копылов. – М Энергоатомиздат, 1986. – 360 сил. Коротких А.Г., Шаманин ИВ. Основы гидродинамики и теплообмена в ядерных реакторах Учебное пособие. – Томск Томский государственный университет, 2007. – 117 с. 15. Макаричев Ю.А. Исследование теплового состояния мо- ментного двигателя с возбуждением от постоянных магнитов / Ю.А. Макаричев, ЮН. Иванников, В.Н. Овсянников // Известия высших учебных заведений. Электромеханика №4, том 62 – 2019. С – 43. DOI: 10.17213/0136-3360-2019-4-36-43 16. Макаричев Ю.А., Зубков Ю.В., Иванников ЮН. Исследование тепловых процессов автономного генератора совмещенного типа методом моделирования температурных полей // Вестник СамГТУ. Серия Технические науки. 2015. №4(48) . С. 17. Макаричев Ю.А., Иванников ЮН. Моделирование температурных полей радиального электромагнитного подшипника // Вестник СамГТУ. Серия Технические науки №3(43) – 2014. С. 18. Методы расчета электрических и магнитных полей учебный комплект / [В.Э. Фризен и др. – Екатеринбург УрФУ, 2014. – 176 с. 19. Сабоннадьер Ж.-К. Метод конечных элементов и САПР: Перс франц. – М Мир, 1989 – лил. Саттаров Р.Р. Основы математического моделирования электрических машин учебное пособие / Уфимск. Гос. авиац. техн. унт. – Уфа УГАТУ, 2014. – 142 с. 21. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. Учеб. Пособие для вузов. Изд. е, перераб. и доп. – М Энергия, 1976. – 544 с. 22. Хуторецкий ГМ. Проектирование турбогенераторов / ГМ. Хуторецкий, МИ. Токов, Е.В. Толвинская – Л Энерго- атомиздат, 1987. – 256 с. 99 23. Численные методы анализа электрических машин / Ответственный редактор Я.Б. Данилевич. Л Наука, Ленингр. Отд-ние, 1988, - 220 сил. Чунихин А.А. Электрические аппараты Общий курс. Учебник для вузов. – е изд, перераб. и доп. – М Энергоатом- издат, 1988. – 720 сил. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя / Г.Шлихтинг. – М Наука, 1974. – 712 с. 26. Шуйский В.П. Расчет электрических машин (перевод с немецкого) / В.П. Шуйский. – Л Энергия, Ленингр. отд-ние, 1968, - 732 сил Приложение Таблица П Удельные магнитные потери встали в соответствии с ГОСТ 21427.2-83 Сталь электротехническая холоднокатаная изотропная тонколистовая Марка стали Толщина, мм Удельные магнитные потери, Вт/кг, не более Магнитная индукция, Тл, не менее при напряженности магнитного поля, А/м Р Р 1000 2500 2011 0,65 3,8 9,0 1,48 1,6 2012 0,5 0,65 0,5 3,5 3,6 2,9 8,0 8,0 6,5 1,49 1,5 1,5 1,6 1,62 1,62 2013 0,65 0,5 3,1 2,5 7,0 5,6 1,53 1,54 1,64 1,65 2014 0,5 2,2 5,0 1,52 1,62 2111 0,65 0,5 4,3 3,5 10,0 8,0 1,45 1,46 1,58 1,58 2112 0,65 0,5 2,6 2,2 6,3 5,0 1,42 1,42 1,58 1,60 2211 0,65 0,5 3,0 2,6 7,0 5,8 1,4 1,4 1,56 1,56 2212 0,65 0,5 3,5 2,6 8,0 6,0 1,46 1,46 1,59 1,6 2311 0,65 0,5 2,5 1,9 5,8 4,4 1,36 1,38 1,52 1,54 2312 0,65 0,5 2,4 1,75 5,6 4,0 1,38 1,4 1,54 1,56 2411 0,5 0,35 1,6 1,3 3,6 3,0 1,37 1,37 1,49 1,50 2412 0,5 0,35 1,3 1,15 3,1 2,7 1,35 1,35 1,5 1,5 2413 0,5 0,35 - - 2,9 2,5 1,35 1,35 1,5 1,5 2421 0,28 Р 19,5 Р 10,7 1,35 1,4 1411 0,5 0,35 2 1,6 1413 0,5 0,35 1,55 1,35 101 1511 0,5 0,35 1,55 1,35 1512 0,5 0,35 1,4 1,2 1513 0,5 0,35 1,25 1,05 Таблица П Основная кривая намагничивания некоторых электротехнических сталей 2013 2212, 2312 2412 В, Тл НА мВ, Тл НА мВ, Тл НА м 0,4 56 0,4 68 0,4 67 0,5 63 0,5 76 0,5 77 0,6 70 0,6 86 0,6 90 0,7 78 0,7 96 0,7 109 0,8 88 0,8 140 0,8 133 0,9 99 0,9 190 0,9 166 1,0 110 1,0 240 1,0 217 1,1 125 1,1 300 1,1 295 1,2 141 1,2 400 1,2 399 1,3 200 1,3 550 1,3 585 1,4 300 1,4 1000 1,4 1230 1,5 620 1,5 1600 1,5 2500 1,6 1700 1,6 3400 1,6 5000 1,7 3400 1,7 7700 1,7 10000 1,8 7000 1,8 13400 1,8 15600 1,9 13000 1,9 19400 1,9 23900 2,0 20700 2,0 38800 2,0 59000 2,1 60000 2,1 65500 2,1 149000 2,2 130000 2,2 144000 2,2 239000 2,3 210000 2,3 224000 2,3 329000 2,4 290000 2,4 304000 2,4 419000 Таблица П (продолжение) 1411, 1412, 1413 1511, 1512, 1513 В, Тл НА мВ, Тл НА м 0,4 67 0,4 96 0,5 77 0,5 114 0,6 90 0,6 148 102 0,7 109 0,7 192 0,8 133 0,8 254 0,9 166 0,9 325 1,0 217 1,0 414 1,1 298 1,1 538 1,2 444 1,2 730 1,3 722 1,3 1080 1,4 1410 1,4 1940 1,5 3140 1,5 3850 1,6 5980 1,6 6700 1,7 10100 1,7 13000 1,8 18100 1,8 23000 1,9 33500 1,9 34000 2,0 88300 2,0 70000 2,1 167000 2,1 148000 2,2 246000 2,2 228000 2,3 326000 2,4 405000 Таблица П Диаметр и площади поперечного сечения круглых медных эмалированных проводов марок ПЭТВ и ПЭТ-155 Номинальный диметр неизоли- рованного провода, мм Среднее значение диаметра изолированного провода, мм Площадь поперечного сечения неизоли- рованного провода, мм 2 Номи- нальный диметр неизоли- рованного провода, мм 2 Среднее значение диаметра изолированного провода, мм Площадь поперечного сечения неизоли- рованного провода, мм 0,08 0,1 0,00502 (0,53) 0,585 0,221 0,09 0,11 0,00636 0,56 0,615 0,246 0,1 0,122 0,00785 0,6 0,655 0,283 0,112 0,134 0,00985 0,63 0,69 0,312 0,125 0,147 0,01227 0,67 0,73 0,353 0,132 0,154 0,01368 0,71 0,77 0,396 0,14 0,162 0,01539 0,75 0,815 0,442 0,15 0,18 0,01767 0,8 0,865 0,503 0,16 0,19 0,0201 0,85 0,915 0,567 103 0,17 0,2 0,0227 0,9 0,965 0,636 0,18 0,21 0,0255 0,95 1,015 0,709 0,19 0,22 0,0284 1 1,08 0,785 0,2 0,23 0,0314 1,06 1,14 0,883 0,212 0,242 0,0353 1,12 1,2 0,985 0,224 0,259 0,0394 1,18 1,26 1,094 0,236 0,271 0,0437 1,25 1,33 1,227 0,25 0,285 0,0491 1,32 1,405 1,368 0,265 0,3 0,0552 1,4 1,485 1,539 0,28 0,315 0,0616 1,5 1,585 1,767 0,3 0,335 0,0707 1,6 1,685 2,011 0,315 0,35 0,0779 1,7 1,785 2,27 0,335 0,37 0,0881 1,8 1,895 2,54 0,375 0,415 0,1104 2 2,095 3,14 0,4 0,44 0,1257 2,12 2,22 3,53 0,425 0,465 0,1419 2,24 2,34 3,94 0,45 0,49 0,159 2,36 2,46 4,36 0,475 0,515 0,1772 2,5 2,6 4,91 0,5 0,545 0,1963 Таблица П Некоторые свойства электротехнических сталей Марка стали Массовая доля кремния, % Плотность стали, кг/м 3 Удельное электрическое сопротивление, Ом·мм 2 /м 2011, 2012, 2013, 2014 до 0,4 включ. 7850 0,14 2111, 2112 св. 0,4 до 0,8 включ. 7820 0,17 2211, 2212 св. 0,8 до 1,8 включ. 7800 0,25 2311, 2312 св. 1,8 до 2,8 включ 7750 0,40 2411, 2412, 2413, 2421 св. 2,8 до 3,8 включ 7650 0,50 104 Таблица П Теплопроводность сталей Марки стали 20… 21… 22… 23… 24…, 34… Содержание кремния, % до 0,4 вкл. 0,4…0,8 0,8…1,8 1,8…2,8 2,8…3,8 Теплопроводность вдоль листов (в, Вт/(К·м) 40…45 36…40 30…35 21…23 19…21 Теплопроводность поперек пакета (λ п ),Вт/(К·м) 3…4 Таблица П Теплопроводности некоторых материалов, применяемых в электромашиностроении Сплавы алюминия АКМ- 2-1 АКМ4- 4 АК10 АКМц10- 2 АКМ12- 4 АМr- 7 АКЦ11- 12 155 118 118 93,5 93,5 93,5 75 Медь, латунь, бронза ММ М ЛАН 59-3- 2 ЛМЦ58 -2 ЛС59 -18 Л БрМг 0.5 БрА 7 387 387 387 83,7 71,2 105 113 243 80 Сталь конструкционная 08 10 20 35 45 60 57 50,6 49 48 Таблица П Коэффициент теплопроводности изоляции обмоточных проводов А (105) Е (120) В (130) F (155) Н (180) П Э В -1 П Э М -1 П Э В Л П Э П ЛО Т П Э Т В П Э Т ЛО П С Д П Э Т -155 П С Д К П Э Т Д 0,223 0,24 0,219 0,255 0,26 0,24 0,23 0,2 0,16 0,14 105 Таблица П Теплопроводность некоторых компаундов и пропиточных лаков В (130) F (155) Н (180) КП-50 МЛ КП-303Б ПК-11 КП-303Н Элпласт- 180 0,54 0,179 0,216 0,177 0,5 0,187 Таблица П Физические свойства воздуха при атмосферном давлении То С –> 40 50 60 70 80 90 100 Плотность, ρ [кг/м 3 ] 1,13 1,09 1,06 1,03 1 0,97 0,95 Теплоемкость, С [Дж/(кг· о С)] 1005 1005 1005 1009 1009 1009 1009 Теплопроводность, λ·10 -2 [Вт/(К·м)] 2,76 2,83 2,9 2,96 3,05 3,13 3,21 Температуропроводность, а·10 -6 [м 2 /с] 24,3 25,7 26,2 28,6 30,2 31,9 33,6 Динамическая вязкость Пас 19,1 19,6 20,1 20,6 21,1 21,5 21,9 Кинематическая вязкость, Пас 16,9 6 17,9 5 18,9 7 20,0 2 21,0 9 22,1 23,1 3 Коэффициент объемного теплового расширения, град 3,2 3,1 3,0 2,91 2,83 2,76 2,68 Число Прандтля, Pr 0,69 9 0,69 8 0,69 6 0,69 4 0,69 2 0,69 0,68 8 Таблица П Физические свойства воды при атмосферном давлении То С –> 40 50 60 70 80 90 100 Плотность, ρ [кг/м 3 ] 992 988 983 978 972 965 958 Теплоемкость, С [Дж/(кг· о С)] 4174 4181 4182 4187 4195 4208 4220 Теплопроводность, λ [Вт/(К·м)] 0,63 5 0,64 8 0,65 9 0,66 8 0,67 4 0,68 0,68 3 Температуропроводность, а мс 15,3 15,7 16 16,3 16,6 16,8 16,9 106 Динамическая вязкость Пас 653, 3 549, 4 469, 9 406, 1 355, 1 314, 9 282, 5 Кинематическая вязкость, Пас 0,65 9 0,55 6 0,47 8 0,41 5 0,36 5 0,32 6 0,29 5 Коэффициент объемного теплового расширения, β град 3,87 4,49 5,11 5,7 6,32 6,95 7,52 Число Прандтля, Pr 4,31 3,54 2,93 2,55 2,21 1,95 1,75 107 Учебное издание МАКАРИЧЕВ Юрий Александрович ИВАННИКОВ Юрий Николаевич Численное моделирование МКЭ в электротехнике с использованием программной среды ELCUT Редактор Компьютерная верстка Выпускающий редактор Подп. в печать Формат х 1/16. Бумага офсетная Усл. пл. . Уч.-изд.л. Тираж 100 экз. Рег. № Заказ № Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Самарский государственный технический университет 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244. Главный корпус Отпечатано в типографии Самарского государственного технического университета 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244. Корпус № 8 |