|
курссовая детали машин. КП курс ДМ. Проектирование редуктора привода агрегатов
3.3 Расчет тихоходного вала редуктора
Все данные, касающиеся тихоходного вала, представлены в таблице и ри- сунках ниже. Таблица 3.3.1 – Нагрузки
Радиальныесилы
N Расстояние от левого Модуль, Н Угол, град конца вала, мм
0 95.50 11243.74 -111.15
Моментыизгиба
N Расстояние от левого Модуль, Нxм Угол, град конца вала, мм
0 95.50 400.99 -0.00
Осевыесилы
N Расстояние от левого конца вала, Значение, Н
мм
0 95.50 2628.14
Моментыкручения
N Расстояние от левого конца вала, Значение, Нxм
мм
0 95.50 -1600.00
1 257.50 1600.00
|
|
|
|
|
| 17.М-1503008.КП.01.05.ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
| 27
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
Тихоходный вал нагружен радиальной и осевой силой, изгибающим момен- том и моментом кручения. Эти силовые факторы обусловлены силами в за- цеплении тихоходной зубчатой передачи и передачей крутящего момента от вала на ленту транспортера. Рисунок 3.3.1 – Момент изгиба в вертикальной плоскости
Рисунок 3.3.2 – Момент изгиба в горизонтальной плоскости Максимальные значения изгибающих моментов в горизонтальной Mz = 462
|
|
|
|
|
| 17.М-1503008.КП.01.05.ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
| 28
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
Нм и в вертикальной плоскости My= 386 Нмдостигаются в соединении вал
– ступица.
Рисунок 3.3.3 – Поперечные силы в вертикальной плоскости
Рисунок 3.3.4 – Поперечные силы в горизонтальной плоскости Максимальные поперечные силы достигаются в сечении вал – ступица.Z =
10480 Н,Y =4125 Н.
|
|
|
|
|
| 17.М-1503008.КП.01.05.ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
| 29
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| Рисунок 3.3.5 – Осевые силы Максимальное значение осевой силы достигается на участке вал – ступица.
Х =2626 Н.
Рисунок 3.3.6 – Момент кручения Момент кручения на участке хвостовик вала – посадочная поверхность вал
– ступица сохраняет постоянное значениеМк = -1602Нм.
|
|
|
|
|
| 17.М-1503008.КП.01.05.ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
| 30
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
Рисунок 3.3.7 – Эквивалентные напряжения. Наиболее нагруженным участком является хвостовик вала σэкв.мах= 133.4 МПа
Рисунок 3.3.8 – Коэффициент запаса по усталостной прочности Минимальный коэффициент запаса прочности на участках вала: хвостовик
и поверхность вал - шестерня составляет S = 2.32< [S] = 1,2. Таким образом, конструкция выходного вала отвечает условиям работо- способности.
|
|
|
|
|
| 17.М-1503008.КП.01.05.ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
| 31
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
|
Проверочный расчет подшипников
Расчет подшипников входного вала
Шариковый радиальныйподшипник (Нагруженный) Подшипник 305(ГОСТ 8338-75).
Исходные данные. Таблица 4.1.1 – Геометрия
Радиальные однорядные шарикоподшипники являются наиболее рас- пространенными подшипниками качения и используются практически во всех типах оборудования. Дорожки качения наружного и внутреннего колец имеют дуги чуть большего радиуса по сравнению с шариками. Помимо ради- альных нагрузок возможно приложение осевых нагрузок в обоих направле- ниях. Средняя серия.
Таблица 4.1.2 – Точность
Радиальные биения внешн. кольца 0.020 мм
Радиальные биения внутр. кольца 0.015 мм Точность вращения подшипников характеризуется радиальными и боко- выми биениями дорожек качения, торцов внутреннего и наружного колец. Биения вращающегося внутреннего кольца непосредственно передаются на вал.
Таблица 4.1.3 – Условия работы
|
|
|
|
|
| 17.М-1503008.КП.01.05.ПЗ
|
|
|
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| Разраб.
|
|
|
|
Редуктор цилиндрическийдвухступенчатый
| Лит.
| Лист
| Листов
| Провер.
|
|
|
|
|
|
| 32
| 43
| Консульт.
|
|
|
| ИФМГТУ ГА
| Н.Контр.
|
|
|
| Утв.
|
|
|
| Внешний диаметр
| 62.000
| мм
| Внутренний диаметр
| 25.000
| мм
| Диаметр тела качения
| 11.510
| мм
| Число тел качения
| 7.000
|
| Число рядов тел качения
| 1.000
| мм
|
Осевая сила
| 0.000
| Н
| Радиальная сила на нагруженной опоре
| 2266.204
| Н
| Радиальная сила на ненагруженной опоре
| 1947.519
| Н
| Осевая сила преднатяга
| 0.000
| мм
| Скорость вращения
| 1441.000
| об/мин
| Коэффициент динамичности
| 1.100
|
| Тип нагрузки
| Постоянная
|
|
|
|
|