Диплом по разработке месторождений. ДИПЛОМ. В состав оао Беларуськалий входит 4 рудоуправлени
 Скачать 327.62 Kb.
|
|
2.2 Расчет производственной мощности Годовая производительсность фабрики Qгод=1,15 млн.тонн Рассчитаем годовую производительность фабрики по натуральному концентрату : AН =  , т/год ,где β- содержание KCl в концентрате, % ; ⍵ - влажность концентрата, она незначительна, поэтому при расчете не учитываем ; 1,583 – пересчетный коэффициент с KCl на K2О. АН=  =1 867 128, 21 т/год.Пересчет годовой производительности по готовой продукции по 100%-ному K2O : A=  ,где ℰ - товарное извлечение KCl в концентрат , % ; 1,5 % - механические потери ; ℰ= η – 1,5 % = 91,5 – 1,5 = 90 % α – содержание KCl в руде , % ⍵р - влажность концентрата, она незначительна, поэтому при расчете не учитываем ; A=  =13 985 482, 74 т/год .Рассчитаем годовую производительность фабрики по руде в стандарте ( αKCl= 22%) :  =  = = 15 002 608, 6 т/год.Рассчитаем часовую производительность фабрики : Qчас=  т/час,где К- коэффициент неравномерности подачи руды.Для галургической фабрики при производстве KCl K=1,15 ; α- количество машинных дней в году ; β- количество машинных часов в сутки ; Для фабрики α = 340 , β = 22,5 . Для отделение дробления α=300 , β= 18,0 . Qчас.фаб =  = 2 102,39 т/час.Часовая производительность отделения дробления : Qчас.дроб.=  =3 237,38 т/час , где 1,25 – коэффициент неравномерности подачи руды для отделения дробления . Для выбора и расчета оборудования составим таблицу потоков на заданную часовую производительность по руде . Таблица 2.2.1 - Материальные потоки на заданную часовую производительность по руде :
Продолжение таблицы 2.2.1
2.3 Расчёт водного баланса фабрики
3 Специальная часть 3.1 Выбор и описание технологической схемы Рассмотрим и изучим технологическую схему отделения растворения и фильтрации галитового отвала. Растворение руды В процессе растворения руды горячим растворяющим щелоком предусматривается возможно более полное выщелачивание сильвина из руды и получение насыщенного щелока с массовой долей калия хлористого не менее 22 %. Показатели эффективности работы отделения растворения определяются массовой долей калия хлористого в руде, гранулометрическим составом руды, температурой растворяющего щелока и соотношением щелок-руда. С целью уменьшения потерь KCI с твердыми галитовыми отходами дробление руды осуществляется до крупности менее 5 мм. Массовая доля фракций в руде более 5 мм допускается не более 17 %; менее 1 мм - не более 48 %. Увеличение размера частиц влечет снижение степени выщелачивания сильвина из руды. При переизмельчении руды резко возрастает нагрузка на отделение осветления из-за образования солевого шлама. Дробленая руда из отделения дробления или складов руды №1, 2, 3, 4 системой ленточных конвейеров подается в расходные бункеры (поз.303 А, Б, В) вместимостью 300 м3 каждый. Распределение руды по бункерам осуществляется при помощи реверсивных конвейеров (поз.302-А, Б). Из бункеров руда подается пластинчатыми питателями (поз.304А, Б, В) на ленточные конвейеры (поз.306) и далее в первый шнековый растворитель (поз.351-1). Массовая доля калия хлористого в руде измеряется Системой определения массовой доли KCl в сильвините молотом непрерывным методом, установленной над пластинчатым питателем (поз.304), масса дозируемой руды определяется весоизмерителями MSI фирмы Miltronics, ДСТ-5.0-01-С4 и ЛТМ, установленными на конвейерах (поз.306). Одновременно с рудой в растворитель (поз.351-1) из растворителя (поз.351-2) самотеком поступает средний щелок с массовой долей КСl (16 1) %. Шнековые растворители (поз.351-1, 2) работают по принципу прямотока. Полученный в растворителе (поз.351-1) насыщенный щелок с температурой (95 2) 0С направляется в пульподелитель (поз.360) и далее в сгустители типа “Брандес” (поз.353) для отделения солевого шлама. Руда обезвоживающим элеватором транспортируется на дорастворение в шнековый растворитель (поз.351-2). Сюда же поступает горячий растворяющий щелок из бака (поз.362), слив со шнековой мешалки (поз.352), солевой шлам от насосов (поз.355-1, 2) и слив с гидроциклонов (поз.401ГЦ). Твердые галитовые отходы (кек хвостов) из растворителя (поз.351-2) обезвоживающим элеватором направляются в шнековую мешалку (поз.352), служащую для утилизации тепла отходов. В качестве утилизатора тепла используется часть маточного щелока из бака (поз. 673), фильтрат и промывочные воды из бака (поз. 405) и рассол со шламохранилища. Из шнековой мешалки твердые галитовые отходы выгружаются ковшовым наклонным элеватором и сбрасываются на скребковые конвейера (поз.401-1,2). Сюда же поступают пески гидроциклонов (поз.401ГЦ-1÷4). Слив гидроциклонов поступает по самотечной линии во второй растворитель (поз.351-2). Скребковые конвейера (поз.401-1,2) распределяют влажные галитовые отходы и солевой шлам по ленточным вакуум-фильтрам (поз.402). Галитовые отходы при кратковременных остановках тракта солеотвала возвращаются в растворитель (поз.351-1) с помощью циркуляционного скребкового конвейера (поз.417).Для освобождения шнековых растворителей в отделенииии обесшламливания предусмотрены баки (поз.364-А, Б), из которых щелока откачиваются в резервные емкости-сгустители П-30 (поз.730-1, 4) и далее на шламохранилище. На гребенки, установленные в отделении растворения на линиях А, Б, В поступает вода с оборотной системы №1 или рассол со шламохранилища, от которых распределяется для промывки оборудования, на размывку отметок, на промывку кека хвостов и регенерацию фильтроткани, на сальниковые узлы оборудования отделений растворения, обесшламливания, ВКУ, сгущения и центрифугирования, а также для создания запаса чистых щелоков (рассолов) в сгустителях (поз.730-2, 4), cлужащих для подпитки системы. Для уменьшения потерь тепла с оборотной водой №1 предусмотрен нагрев рассола в двух теплообменниках (поз.583-1Б, 2Б), где теплоносителем служит оборотная вода с барокондесаторов (поз.520 и 531) линий А и Б. Для обеспечения постоянства объемного расхода рассола потребителями, избыточное давление рассола на СОФ поддерживается в автоматическом режиме. Для увеличения расхода рассола на СОФ установлены повышающие насосы объемной подачи рассола (поз.584Б). Фильтрация твердых галитовых отходов и сгущенного солевого Пески гидроциклонов (поз.401ГЦ-1÷4) и охлажденные твердые галитовые отходы из мешалки (поз.352) выгружаются на скребковый конвейер (поз.401), с помощью которого влажные твердые галитовые отходы распределяются на ленточные вакуум-фильтры (поз.402). Для уменьшения потерь KCl отходы на вакуум-фильтрах промывают рассолом или оборотной водой №1. Основной фильтрат из рессиверов и промывные воды поступают в бак-гидрозатвор (поз.405) и насосами (поз.406) возвращаются в мешалку (поз.352). Из рессиверов, несконденсировавшиеся пары воды и воздух вакуум-насосами (поз.409) удаляются в атмосферу. Отфильтрованные твердые галитовые отходы с массовой долей KCI не более 2,6 % и массовой долей воды не более 8,0 % системой конвейеров транспортируются для складирования на солеотвал. Конвейерный транспорт твердых галитовых отходов сблокирован с работой вакуум-фильтров. При остановке конвейеров останавливаются ленточные вакуум-фильтры, перекрываются шиберы на разгрузочных течках скребковых конвейеров, прекращается подача руды на растворение, галитовые отходы циркуляциионным конвейером (поз.417) возвращаются в растворитель (поз.351-1). 3.2 Расчет материального баланса отделения растворения Исходные данные для расчета : 1.Глинистый шлам не подвергается промывке и без обработки сбрасывается на шламохранилище . 2. MgCl2 ,присутствующий в руде, полностью переходит в раствор. 3.Из общего количества н.о + CaSO4 в руде в шлам, уходящий с насыщенным щелоком, переходит 70%. 4.В твердой фазе шлама до 15% хлористого натрия от общего количества его. 5.Влажность галитового отвала после фильтрации 8%, после шнековой мешалки – 16%. 6.Расчет ведем на 100 т руды. Таблица 3.2.1- Состав руды, насыщенного щелока и растворяющего щелока
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||