1. Порядок проектирования маг тдов

• Название: 1. Порядок проектирования маг тдов
• Анкор: GOSNIKI_7_raspechatat_novye_isprav.doc
• Дата: 01.04.2018
• Размер: 12.69 Mb.
• Имя файла: GOSNIKI_7_raspechatat_novye_isprav.doc
• Тип: Документы; #17501
• страница: 4 из 17

21. Изменение температуры по длине «горячих» трубопроводов.

Подогретая нефть, двигаясь по трубопроводу, отдает тепло в окружающую среду и постепенно остывает. Выделим на трубо­проводе участок длиной dxи составим для него уравнение теп­лового баланса (рис. 7.2).



Рис. 7.2. Расчетная схема к выводу закона изменения температуры нефти по длине трубопровода

При движении нефти через рассматриваемый участок она охладится на dT и потеряет в единицу времени количество тепла (изменение теплосодержания)

dq₁=-G*cр_*dT,

гдеG— массовый расход нефти; с — ее теплоемкость.

Знак «минус» учитывает, что температура нефти по мере уда­ления от пункта подогрева уменьшается (т. e. dT<0).

Изменение температуры нефти в трубопроводе происходит по следующим причинам:

•отдача тепла в окружающую среду

dq₂=K*π*D(T-T₀)*dx

• нагрев нефти вследствие выделения тепла трения

dq₃ =-G- g*idx;

• нагрев нефти вследствие выделения из нее кристаллов пара­фина



где К — полный коэффициент теплопередачи от нефти в окружающую среду; D— внутренний диаметр отложе­ний в трубопроводе; Т — температура нефти в сечении х; Т_о— температура окружающей среды; /, — средний гидравлический уклон; е — массовая доля парафина в нефти; х_п — скрытая теплота кристаллизации парафи­на; Т_ш, Т_кп—температуры соответственно начала и кон­ца выпадения парафина.

Как уже отмечалось, dq₁— это количество тепла, теряемо­го в единицу времени нефтью при ее перемещении с массо­вым расходом Gна расстояние dx. Величина dq₂— это количес­тво тепла, отдаваемого нефтью через поверхность π*D-dxпри температурном напоре Т— Т₀и полном коэффициенте теплопе­редачи К. Величину dq₃можно интерпретировать как работу (пе­реходящую по закону сохранения энергии в тепло), соверша­емую в единицу времени при перемещении нефти с массовым расходом Guс преодолением сопротивления idx. Наконец, ве­личина dq₄есть произведение массы парафина Ge, выделяю­щейся в единицу времени при уменьшении температуры нефти

на dT.

Соответственно, уравнение теплового баланса для нефти, на­ходящейся в участке трубы длиной dx, примет вид



Разделяя переменные, получим

7,2

Интегрируя левую часть уравнения (7.2) от 0 до х, а правую от Тн до 1\х), после ряда преобразований получим

(7.3)

где у, a_L—расчетные коэффициенты,



.

Внутренний коэффициент теплоотдачи определяется по фор­муле



где λ_н— коэффициент теплопроводности нефти.

Из вышеприведенных формул видно, что при проектирова­нии «горячих» трубопроводов дополнительно надо располагать данными о коэффициенте теплопроводности грунта, а также о теплоемкости и коэффициенте теплопроводности нефти.

- Режимы течения нефти в «горячих» трубопроводах

В большинстве «горячих» трубопроводов при начальной тем­пературе нефть течет в турбулентном режиме. Однако по мере удаления от пункта подогрева нефть остывает, ее вязкость воз­растает, турбулентные пульсации молей жидкости ослабевают и на некотором удалении от пункта подогрева число Рейнольдса может стать равным критическому Reкр , при котором турбулентный режим течения переходит в ламинарный. Режим течения нефти, при котором вследствие изменения ее вязкости в трубо­проводе одновременно имеют место ламинарный и турбулент­ный режимы течения, называется смешанным.

Происходящую смену режима течения в «горячем» трубопро­воде необходимо учитывать при гидравлическом расчете. Для этого надо знать протяженность участков с турбулентным и ла­минарным режимами течения.

Длина участка с турбулент­ным течением равна



где ср— обобщенная теплоемкость нефти,;

к * О

K_Тy_T — соответственно полный коэффициент теплопе­редачи и коэффициент у при турбулентном режиме те­чения нефти.

Аналогично можно выразить длину участка с ламинарным те­чением



где Т_к— температура нефти на входе в пункт подогрева.

При Т_кр < Т_кв трубопроводе имеет место только турбулентный режим течения и расстояние между пунктами подогрева l_Тс равно



а при Т_н < Ткр. режим течения в трубопроводе только ламинарный и расстояние между пунктами подогрева находится по формуле



22. Подготовка газа к транспорту.

1. Очистка газа от мех. примесей. Мех. примеси –это частицы породы выносимые газовым потоком из скв. Строительный шланг, продукты коррозии и эрозии внутри поверхности, жид. включ. конденсата и воды.

По принципу работы аппарата для очистка газа от мех. примесей делят на:

а) работы по принципу «сухого» отделения пыли. В таких аппаратах в осн. use сила гравит. и инерции (циклонные пылеуловители, гравит. сепараторы, фильтры).

б) работы по принципу мокрого улавливания пыли.

В этом случ. удаляемая из газа смесь смаз. промыв.-й ж.-ю кот. отд. от газового потока вывод. из аппарата для регенирации и затем возвращ. в аппарат в вертик или гаризон. маслоуловители.

23Состав сооружений и классификация магистральных газопроводов

Состав сооружений магистрального газопровода:



/ — промыслы; 2 — газосборный пункт; 3 — промысловый коллектор; 4 — уста­новка подготовки газа; 5 — головная компрессорная станция (ГКС); 6 — ма­гистральный трубопровод; 7 — промежуточная КС; 8 — линейные запорные устройства; 9 — подводный переход с резервной ниткой; 10 — переход под же­лезной дорогой; 11 — отвод от магистрального газопровода; 12 — газораспреде­лительная станция (ГРС); 13— конечная ГРС; 14— станция подземного хране­ния газа (СПХГ); 15— газорегуляторный пункт (ГРП); 16— тепловая электро­станция; 17— газоперерабатывающий завод (ГПЗ)

Компрессорные станции (КС) размещаются по трассе газо­провода с интервалом 80... 120 км и служат для восстановления давления перекачиваемого газа. В большинстве случаев КС обо­рудуются центробежными нагнетателями с приводом от газотур­бинных установок или электродвигателей. Газораспределительные станции (ГРС) предназначены для снижения (редуцирования) давления газа до рабочего давления газораспределительной системы потребителей. ГРС также обо­рудуются узлами учета и установками очистки и одоризации газа (придания ему специфического запаха для облегчения обнару­жения утечки газа с целью предупреждения взрывоопасных си­туаций и отравления людей).

Для сглаживания неравномерности потребления газа круп­ными населенными пунктами сооружаются станции подземного хранения газа (СПХГ). Для закачки газа в подземное газохрани­лище СПХГ оборудуется собственной дожимной компрессор­ной станцией (ДКС).

К линейным сооружениям относятся собственно магистраль­ный трубопровод, линейные запорные устройства, узлы очист­ки газопровода, переходы через искусственные и естественные препятствия, станции противокоррозионной защиты, дренаж­ные устройства. К линейным сооружениям также относятся ли­нии технологической связи, отводы от магистрального газопро­вода для подачи части транспортируемого газа потребителям и сооружения линейной эксплуатационной службы (ЛЭС).

Исходя из величины рабочего давления, магистральные газо­проводы подразделяются на два класса:

• 1-й класс — при рабочем давлении свыше 2,5 МПа до 10 МПа включительно;

• 2-й класс — при рабочем давлении свыше 1,2 МПа до 2,5 МПа включительно.

Газопроводы, эксплуатируемые при давлениях ниже 1,2 МПа, к магистральным газопроводам не относятся. Протяженность магистральных газопроводов составляет обычно от нескольких десятков до нескольких тысяч километров, а диаметр — от 150 до 1420 мм включительно. Большая часть газопроводов имеет диа­метр от 720 до 1420 мм включительно.

24. Изменение давления по длине газопровода

Рассмотрим участок газопровода протяженностью l_кс, с дав­лением в начале и конце участка соответственно равными Р_н и Р_к (рис 4.3).



Рис. 4.3. Расчетная схема газопровода

Если газопровод не имеет сбросов и подкачек, то массовый расход газа в нем неизменен.

распределения давления по длине газо­провода



-Среднее давление в газопроводе

Среднее давление газа в газопроводе необходимо для опреде­ления его физических характеристик, а также для нахождения количества газа, заключенного в объеме трубопровода.

Поскольку изменение давления по длине газопровода проис­ходит по закону параболы (рис. 4.5), то среднее давление необ­ходимо определять как его среднеинтегральное значение


После интегрирования получим



-Влияние рельефа трассы на пропускную способность г\да.ABCиз двух ветвей - восходящей АВ и нисходящей ВС . Нач. и кон.-я высотные отметки (z_A = z_c). Поскольку давление газа по длине газопровода снижается, то и плотность газа также уменьшается. Поэтому масса газа M₁ в участке АВ, больше массы газа М₂на участке ВС.



Т. о., необходимо учитывать не только нач. и кон.-ю высотные отметки, но и высотные отметки промеж.-х точек трассы.

Влияние рельефа следует учитывать в тех случаях, когда на трассе имеются точки, расположенные выше или ниже нач.-го пункта г\да более чем на 100 м. Расчет в таком случае следует выполнять с учетом слагаемого g•dzв ур.-ии удельной энергии. При этом отметка нач. точки г\да принимается равной нулю (z_B=0). Отметки характерных точек профиля, находящихся выше нач. точки, будут иметь положительные значения, ниже — отрицательные. Рассмотрим некоторые частные случаи расчета негоризонтальных г\дов.
25.Расход газа в г\де. При установившемся реж. работы г\да (без отборов и подкачек) массовый расход г. в любом его сечении остается неизменным, т.е.



где F—площадь живого сечения г\да; р₁,w - соответственно плотность и средняя скорость движения г. в рассматриваемом сечении; 1...п — индексы соответственно 1-го и n-го произвольных сечений.

Г. явл. сжимаемой средой, с удалением от КС (и соотв.-м падением давления) его плотность уменьшается. Это приводит к возрастанию скорости движения г. Ур.-е баланса удельной энергии м. записать только в диф. форме



В большинстве случаев м. пренебречь силами инерции

и разностью геодезических отметок g • dz.

Ур.-е энергии м. переписать в виде

В случае изотерм. установившегося движения г. воспольз. ур.-м состояния

ур.-м неразрывности

ур.-м Дарси-Вейсбаха

где Т - температура г.; х - продольная координата для произвольного сечения; D – внутр. диаметр г\да.

В рез.-те выражение м. представить в виде

или

Интегрируя левую часть ур.-я от Р_ндо Р_к, а правую от 0 до l_кси освобождаясь от минуса, получим

где Р_н, Р_к - соответственно давление в нач. и конце участка г\да; 1_КС - длина линейного участка г\да м\ду КС.

Параметры Рейнольдса определяют по формуле

где Q,G — соотв.-нно объемная и массовая произв.-ть г\да.

движении г. вел.-на параметра Re, а след.-но, и значение коэф.-та гидравл. сопр.-я λпо длине г\да остаются практически неизменными. Например,

Если известны давления в нач. и конце участка г\да, ур.-е м. решить относит. массового расхода газа





где ρ_ст - плотность г. при станд. условиях; Z_CT – коэф. сжимаемости г. при станд. условиях, Z_CT=1



-Температурный режим в г\де При стационарном изотермич. движении г. массовый расход в г\де составляет



Фактически движение г. в г\де всегда явл.-ся неизотермическим. В процессе компримирования г. нагревается. Даже после его охлаждения на КС температура поступающего в т\д г. составляет порядка 20...40 °С, что существенно выше температуры окруж. среды (Т₀). Практически температура г. становится близкой к температуре окруж.-ей среды лишь у г\дов малого диаметра (Dу < 500 мм) на удалении 20...40 км от КС, а для г\дов большего диаметра всегда выше Т₀. Кроме того, следует учесть, что транспортируемый по т\ду г. явл.-ся реальным газом, которому присущ эффект Джоуля — Томсона, учит.-ий поглощение тепла при расширении г.

При изменении температуры по длине г\да движение г. описывается системой уравнений:

1)удельной энергии



2)неразрывности



3)состояния



4)теплового баланса



Рассмотрим в первом приближении ур.-ие теплового баланса без учета эффекта Джоуля — Томсона. Разделяя переменные и интегрируя ур.-ие теплового баланса получим:

(1)

где а_t — расчетный коэф.-т



К_ср - средний на участке полный коэф. теплопередачи от г. в окруж. среду.

Величина произведения а_t•l_KCбезразмерна и наз.-ся числом Шухова



Решая ур.-ие относит. температуры г. в конце г\да, получим



Рассмотрим влияние изменения температуры г. на производ.-ть г\да

Умножив обе части ур.-ия удельной энергии на ρ_Г²и заменив величину dhна формулу Дарси—Вейсбаха



получим



Выразим плотность г. в левой части выражения из ур.-ия состояния



произведение р_г • w из урав-я неразр..-ти



dх. из уравнения теплового баланса



ур.-е удельной энергии принимает вид



Обозначив



и интегрируя левую часть ур.-ия от P_H до P_K а правую от T_H до Т_K, получим



Произведя интегрирование в указанных пределах, получим







где φ_H—поправочный коэф., учит.-щий изменение температуры по длине г\да (неизотермичность газового потока),



зависимость для опред.-ия массового расхода газа примет вид



Значение φ_нвсегда больше единицы, следовательно, массовый расход г. при изменении температуры по длине г\да всегда меньше, чем при изотермическом режиме. Произведение Т₀ • ф_нназывается среднеинтегр.-ой температурой г. в г\де.

С учетом эффекта Джоуля — Томсона закон изменения температуры по длине г\да принимает вид



где Р_СР — среднее давление на участке г\да; D_i — коэф. Джоуля— Томсона.

Средняя температура г. Т_СРна участке г\да определяется по формуле





значение коэф.-та теплопередачи при подземной прокладке г\да:



где D - внутренний диаметр г\да, м; К — базовый коэф.-нт теплопередачи для г\да диаметром 1 м.

26.Оценка эффектив.-сти перемычек. Системы маг. транспорта г. сооружаются многониточными, что позволяет сделать их работу более надежной.

Рассмотрим участок многониточного г\да длиной l, состоящий из п труб диаметром D



Ф.-ла в случ. аварии на г\де

Пусть на участке длиной l₁газ перекачивается по всем п «ниткам», а на остальной длине перегона - по (п—р) «ниткам». Определим изменение производительности системы в этом случае.

Находим D эквив.-ти длиной в l.





при

Диаметр газопровода, эквивалентного всей системе





где l^- - относительная длина участка с n работающими нитками»

Расход г. до и после аварии







Чем чаще установлены перемычки, тем в меньшей степени пострадает производительность многониточного г\да при отказах нар «нитках».

27.Основные этапы технологического расчета магистрального газопровода Целью режимно-технол.-го расчета газопровода явл.-ся решение след.-х задач: определение диаметра гп\ровода; опред.-е необх.-го кол.-ва компрессорных станций и расстановка их по трассе г\провода; расчет режимов работы КС; уточненный гидравлический и тепловой расчет линейных участков и режимов работы и промежуточных КС до конечного пункта г\провода.

Для выполнения технол.-го расчета г\да необ-ходимы след.-е исходные данные: компонентный состав транспор-тируемого природного газа; годовая производительность газопровода Q_pмлрд м³/год; протяженность г\провода Lи условия прокладки, профиль; трассы, климатические и теплофизические данные по ней

Определение диаметра газопровода и числа компрессорных станций Расчет выполняется в следующем порядке.

1) Опред. основные физ. свойства г.: плотность г. при станд.-х условиях р_СТ; относит. плотность г. по воздуху ∆; молярная масса газа М_Г; псевдокритические температура Т_ПКи давление Р_пк; газовая постоянная R.

2) В соотв.-ии с табл. прин.-ся ориентировочное значение диаметра г\да. В настоящее время маг.-е г\ды проектируются на раб. давление Р = 7,5 МПа. Проектирование г\дов на раб. давление Р = 5,6 МПа производится только для случаев соединения проектир.-х г\дов с системой существующих г\дов такого же раб. давления.

3) Рассчитывается оценочная пропускная способность г\да (коммерческий расход, млн м³/сут)



где оценочный коэф. пропускной способности г\да; к_ю – коэф.-т расчетной обеспеченности потребителей, к_т — 0,95; к_ЭТ – коэф. учета экстремальных температур, к_эт= 0,98; к_нд - оценочный коэф. надежности г\да, завис.-й от длины и диаметра г\да.

4)Выбир.-ся тип ЦН и привода. Опред. номин. давления всасыв. и нагнетания.

5)Вычисляется толщина стенки δ_ог\да. Коэф. надеж.-ти по нагрузке приним.-ся равным n_p =1,1. Вычисл.-е знач.-е δ_оокругляется в большую сторону до стандартной величины δиз рассм.-го сортамента труб, после чего опред.-ся значение внут.-его диаметра D.

6)Опред.-ся давления в начале и в конце линейного участка г\да



7)Рассчитывается среднее давление в линейном участке г\да.

8)Для расчета расстояния м\у КС задаемся в первом приближении ориентир.-ым знач.-ем сред. температуры на линейном участке



где Т_н— нач.-я температура на входе в лин.-ый уч.-ок. В первом приближении можно принять Т_н =293...303 К (20...30 °С); Т_о-температура окруж. среды на уровне оси г\да.

9)При Р = Р_ср и Т = Т_сррассчитываются приведенные температура Т_при Р_пр.

10)Опред.-ся коэф. сжимаемости Z_cp.

11)Полагая в первом приближении режим течения газа квадратичным, рассчит.-ся коэф. гидравл.-го сопротивления λ_три λ.

12)Определяется среднее ориентировочное расстояние между КС



13)Опред.-ся число КС

кот. округляется до целого п_кс(как правило, в большую сторону).

14) Уточняется расстояние м\ду КС



На этом первый этап техн.-ого расчета г\да завершается.

Уточненный тепловой и гидравл. расчет участка г\да м\ду двумяКС Абсолютное давление в конце участка г\да опред.-ся из формулы расхода



В этом ур.-ии величина λ рассч.-тся с учетом коэф. динамической вязкости (л_Гпри средних значениях температуры и давления.

Уточн.-й расчет участка г\да выполняется в следующем порядке:

1)принимаются в качестве первого приближения значения λ и Z_cpи Т_сриз предварительных вычислений;

2)определяется по формуле (4.122) первое приближение величины Р_к;

3)по известным значениям Р_ни Р_к) опред.-ся уточненное сред. давление Р_ср;

4)по формуле (4.11) определяются средние приведенные давление Р_При температура Т_пр;

5)для расчета конечного давления во втором приближении вычисляется уточненное значение Т_ср: для этого используют величины средней удельной теплоемкости С_р, коэф.-та Джоуля-Томсона Diи коэф.-та a_t.



где Кср-средний на уч.-ке общий коэф. теплопередачи от г. в окруж. среду

6)во втором приближении при Р = Р_сриТ=Т_СРвычисл.-тся Р_пр ,Т_пр, µ иZ_Cp.;

7)опред.-ся значения Re, λ_{т р} и λ;

8)определяется конеч. давление Р_кво втором приближении;

9)Если полученный результат отличается от предыдущего приближения более чем на 1 %, имеет смысл уточнить расчеты, выполняя 3-е приближение, нач. с п.3, а если рез.-т удовл.-ет требованиям точности расчетов, переходим к след.-му пункту;

10)уточняется среднее давление Р_СР;

11)при х=l_ксопред/-ся температура г Т_кв конце линейного участка.

Расчет режима работы КС Исход. данными для расчета режима работы КС явл. :давление и температура г. на входе в КС (равные уточн.-м знач. давления и температуры в конце линейного участка);

- температура окруж.-го воздуха Т_юзд;

- физич.-ие свойства г. (р_ст, Р_пк, Т_пк ,R).

По паспортным данным ЦН необх. знать: Q– номин. производ.-ть ЦН при станд. условиях; номин. мощность ГПА; номин.-ую частоту вращения вала ЦН; диапазон возможных частот вращения ротора ЦН; привед.-ую характ.-ку ЦН.

Порядок расчета:

1)опред.-м давление Р_ки темпер.-ру Т_кг. на входе в ЦН; 2)опред.-ся плотность р_вси коэф.-нт сжим.-ти г. Z_Kпри условиях всасывания; 3)определяется требуемое кол.-во нагнетателей m_m = Q_KC/Q_H, которое округляется до целого значения; 4)рассч.-тся производ.-сть нагнетателя при условиях всасывания; 5)задаваясь номин.-м значением давления нагнетания Р_наг вычисляется требуемая степень повыш. давления ε; 6)с помощью построенной линии расчетных режимов опред.-ся значения Q_np, η_пол и [N_i/ρ_ВС]_ПС; 7)вычисляется фактическая частота вращения ротора

кот.-я должна удовлетворять условию



8)вычисляется внут.-я мощность N_i, потребляемая ЦН; 9)рассчит.-ся мощность на муфте привода N_e; 10)вычисляется располагаемая мощность ГПА



где N_e^H— номинальная мощность ГПА; k_N— коэф.-т тех.-го состояния по мощности; к_0БЛ— коэф.-нт, учит.-ий влияние системы противообледенения (при отключенной системе к_ОБЛ= 1); к_у-коэф.-нт, учит.-й влияние системы утилизации тепла; k_t — коэф.-нт, учитывающий влияние атмосферного воздуха на мощность ГПА; Т_возд, Т_возд^н- соответственно фактич.-я и номинальная температура воздуха, К.

Знач.-я N_e^H, к_N, к_0БЛ, к_у, к_t Т_юзд^нприн.-ся по справочным данным о ГПА.

11) производится сравнение N_eи N_e^p, при этом должно выпол.-ся учловие

(при несоблюдении увел.-ть число т_ЦНна единицу и повторить расчет режима работы КС нач. с п.4); 12)определяется температура газа на выходе из ЦН



где к–показ.-ль адиабаты пр. г. к=1,31.

Далее послед.-но рассчит.-ся линейные участки и режимы работы остальных КС.

28.Определение расхода и эквивалентного диаметра при послед. случае соединения участков. Однониточный газопровод с участками различного диаметра

Рассмотрим однониточный г\д с участками различн. диаметра с постоянным линейным коммерческим расходом Q.



Воспользуемся формулой для опред. пропускной способности простого г\да



Для каждого из участков сложного г\да можем записать



Выразим из полученных равенств разности квадратов давлений, имея в виду, что Q₁ = Q₂=... = Q_n = Q



Проведя почленное сложение данных выражений в предположении получаем



Для эквивалентного г\да выражение имеет вид



Т. как левые части и равны, то, следовательно, равны и правые. После сокращения одинаковых сомножителей получ. ур.-е связи параметров эквивалентного и реального г\дов



При квадратичном режиме в соответствии с величина λ_i обратно пропорциональна D_i^0,2. Следовательно, можем переписать в виде

В соотношении сразу 2 неизвестные величины: l_эи D_э.

Задаваясь одной из них, например l_э = ∑l_i легко найти вторую.

29.Определение расхода и эквивалентного диаметра при парал. случае соединения участков.

Параллельные г\ды рассмотрим сложный г\д, состоящий из нескольких параллельных ниток различного диаметра.



Поскольку нач. и конечное давление для каждой нитки параллельной системы г\дов одинаково, из ур.-я материального баланса следует, что

Расход г. в каждой отдельной нитке г\да описывается формулой:



Соответственно, для системы параллельных газопроводов



Для эквивалентного г\да величина расхода г. также описывается ур.-м (4.88), где вместо lи Dподставлены соответственно l_эи D_э

Приравняв правые части данных выражений и сократив одинаковые сомножители Z_CP*T_cр=Z_ср*Т_ср,, получаем

В частном случае при квадратичном режиме течения г. принимает вид



Для i-й параллельной нитки г\да

Получаем ур.-е связи расхода в i-й нитке и системе параллельных г\дов в целом при квадратичном режиме течения



Если длины параллельных ниток одинаковы, то справедливо соотношение



30.Аккумулирующая способность участка газопровода

Одной из характерных особенностей работы МГ является неравномерность потребления газа на конечном пункте. Неравномерность газопотребления может быть сезонной и суточной.

Сезонная неравномерность зависит от климатических усло­вий, то есть обусловлена различным потреблением газа летом и в зимний отопительный период. Сезонная неравномерность компенсируется изменением режима работы КС либо подклю­чением СПХГ.

Суточная неравномерность обусловлена различными режи­мами потребления газа в дневное и ночное время. В дневные часы потребление газа больше среднесуточного, в ночные часы - меньше. Вследствие суточной неравномерности отбор газа из последнего участка не постоянен. Следовательно, мас­са газа, заключенного в нем, изменяется во времени. В ночное время происходит накопление газа, начало этого процесса соот­ветствует точке а (рис. 4.17). Точка Ь характеризует момент за­вершения периода накопления газа и начало процесса отбора. В этот момент времени в последнем участке газопровода содер­жится наибольшее количество газа. Период отбора заканчивает­ся в момент времени, соответствующий точке с, при этом коли­чество газа в последнем участке будет наименьшим.

Q



ночные часы дневные часы Время

Рис. 4.17. График сyroчной неравномерности газопотребления

Расчет аккумулирующей способности участка газопровода ме­тодом последовательной смены стационарных состояний приво­дит К погрешности, не превышающей 15 ... 20 % в сторону умень­шения фактической компенсации суточной неравномерности газопотребления (то есть расчет обеспечивает запас в 15 ... 20 %).

Машины и оборудование