ВЕСЬ ДИПЛОМ ОТРЕДАКТИРОВАННЫЙ. ДП. 108 01 0105. 16. 17. Рпз

• Название: ДП. 108 01 0105. 16. 17. Рпз
• Дата: 06.06.2022
• Размер: 5.71 Mb.
• Имя файла: ВЕСЬ ДИПЛОМ ОТРЕДАКТИРОВАННЫЙ.doc
• Тип: Реферат; #573910
• страница: 6 из 9

Продолжение таблицы 2.8.

1	2	3	4
Итого: 3 От перегородок 3.1 гипс 3.2 Штукатурка при высоте1-гоэтажа 3м при высоте последующих этажей 2.6 м Итого 4.От веса колонн Кратковременная нагрузка 1 Полезная на типовом этаже (везде, кроме лифтового холла, балконов и лестничных площадок) Итого 3 Снеговая см п Для кровли Итого Длительная 1 Полезная на типовом этаже (везде, кроме лифтового холла, балконов и лестничных площа-док)	δ 1·ρ1 = 0,08·16 δ2·ρ2 = 0,005·18 1,5 1,24 1,5	1,1 1,3 1,3 1,4 0,35	1,28 0,117 4,2 3,9 972 181,5 1,9 1,74 39,15 0,525

Итого постоянная 2575,5 кН, временная 509,4 кН.

Расчетные нагрузки на фундамент с учетом коэффициента надежности по назначению здания γ_n=0,95:

– постоянная:
g = γ_n ∙ g = 0,95·2575,5 = 2446,7 кН. (2.1)
– временная:
v = γ_n ∙ v = 0,95·509,4 = 483,9 кН. (2.2)
– полная:
g + v = 2446,7 + 483,9 = 2930,6 кН. (2.3)
2.2.1.2 Выбор глубины заложения ростверка и длины сваи

Принимаем к проектированию забивные призматические сваи без предварительно напрягаемой арматуры. Длину сваи назначаем исходя из инженерно-геологических условий, погружая нижний конец в грунт с достаточно высоким расчетным сопротивлением на глубину 3 м. В качестве основания принимаем грунты крупнообломочные с песчанным заполнителем средней крупности. Выбираем сваи, марка сваи – С90.30 S400. Сечение сваи принимаем 300 300 мм. Сваи погружаем на 8 м. По конструктивным соображениям назначаем глубину заложения подошвы ростверка от планировочной отметки d_р = 3,45 м, т е глубина подвала 2,8 м + пол подвала 0,15м + толщина ростверка 0,5 м.

2.2.1.3 Определение несущей способности сваи

Несущая способность сваи-стойки определяется по формуле:
F_d = _c  R A = 84000,121= 1008 кПа, (2.4)
где F_d – несущая способность сваи стойки;

R – расчетное сопротивление грунта под нижнем концом сваи;

A – площадь поперечного сечения сваи;

_c = 1,0 – коэффициент условия работы сваи в грунте.

Определим допустимую расчетную нагрузку на сваю:
N 720 кН, (2.5)
где N – расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая в соответствии;

F_d – несущая способность (предельное сопротивление) грунта основания одиночной сваи;

γ₀ – коэффициент условий работы, учитывающий повышение однородности грунтовых условий при применении свайных фундаментов;

γ_n – коэффициент надежности по назначению (ответственности) сооружения, принимаемый равным 1,2; 1,15 и 1,10 соответственно для сооружений I, II и III уровней ответственности;

γ_k – коэффициент надежности по грунту.

Принимаем из опыта проектирования F_d = 540 кН.

2.2.1.4 Определение количества свай в фундаменте и размера ростверка

Число свай, приходящихся на 1 погонный метр в ленточном ростверке, исходя из условия максимального использования несущей способности:
_{ }, (2.6)

где ΣN_i – сумма вертикальных нагрузок на обрезе ростверка в комбинации N_max, причем нагрузки принимаются для расчета по 1 предельному состоянию;

0,9· d_p ·γ_ср– нагрузка, приходящаяся на одну сваю от ростверка, кН;

0,9 – площадь ростверка, приходящаяся на одну сваю, м²;

d_p – глубина заложения ростверка, м;

γ_ср – усредненный удельный вес ростверка и грунта на его обрезах, принимаемый 20 кН/м;

g_св – масса сваи, т.
сваи.
Принимаем 7 свай в кусте.

Предварительно выполним расстановку свай в кусте (учитывая требования норм и размеры подколонника)

Минимальное расстояние между сваями в ряду:
l^l = 3 · d = 3 · 0,3 = 0,9 м, (2.7)
где l^l – расстояние между сваями в ряду, м;

d – диаметр сваи, м.

Осевое расстояние между рядами свай в ростверке:
l_ос = , (2.8)
где l_ос – осевое расстояние между сваями, м

d – то же, что и в формуле (2.7):
l_ос = 0,8 м.
Находим длинну ростверка в плане:
b_р = 2 · 3 · d + d + 2 · 0,15 = 2,4 м, (2.9)
где b_р – длинна ростверка, м;

d – то же, что и в формуле 2.7).

Из конструктивных соображений принимаем b_р = 2,4 м.

Находим ширину ростверка в плане:
l_р = 2 · l_oc + d + 2 · 0,15 = 2, (2.10)

где l_р – ширина ростверка, м;

d – то же, что и в формуле (2.7).

Из конструктивных соображений принимаем l_р = 2,4 м.

2.2.1.5 Приведение нагрузок к подошве ростверка

Нагрузка от ростверка:
N_p = 1,1 · b_p · h_p · l_p · γ_в, (2.11)
где γ_в – удельный вес железобетона принимаемый 25 кН/м³;

h_p – высота ростверка, м.

Рисунок 2.1. – Расположение свай в ростверке
N_p=1,1 · 2,4 · 2,4 · 0,5 · 25 = 79,2 кН.
Для 1 комбинации:
N ^̸ = N_p + N_к, (2.12)
N ^̸ = 79,2 + 2930,6 = 3009,8 кН,
M' = M_K + Q_K · (d_p – 0,15 · M), (2.13)

где M', Q ^̸, N ^̸ – нагрузки приведенные к подошве ростверка.
M_х' = 0,51 + 11,03 · (3,35 – 0,15) = 35,8 кН·м,
M_у' = 10,21 + 1,21 · (3,35 – 0,15) = 14,08 кН·м.
2.2.1.6 Определение нагрузок на каждую сваю

Находим нагрузку, приходящуюся на каждую сваю во внецентренно-нагруженном фундаменте:
(2.14)
где N_d – расчетная сжимающая сила, кН, передаваемая на свайный ростверк в уровне его подошвы;

M_x, M_y – передаваемые на свайный ростверк в плоскости подошвы расчетные изгибающие моменты, кН∙м, относительно главных центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы ростверка;

n – число свай в фундаменте;

x, y – расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляют расчетную нагрузку, м.
,
,

,
,
,
N_max= 561,1 5кН < 1,2∙N_св = 1,2·540 = 648 кН. (2.15)
Условие выполняется;
_{ } (2.16)
N_min= 425,75 кН; N_max/N_min= 1,32<3, условие выполняется, следовательно, компоновка свайного куста выполнена верно.

2.2.1.7 Проверка свай на горизонтальную нагрузку

Проверку на горизонтальную нагрузку производить не надо, т.к. сопряжение сваи с ростверком – жесткое.

2.2.1.8 Конструирование ростверка

Принимаем размеры ростверка: c₁ =300 мм; c₂ =250 мм; l_с =800 мм; b_с =400 мм.

Сила продавливания:
F ≤ ; (2.17)
F = 2 · N_{св 1,6} + 2 · N_{св 2,7} + N_{св 3} + N_{св 4}+ N_{св 5} (2.18)
F = 425,75 + 479,25 + 2 · 343,95 + 2 · 561,15 + 452,22 = 2688,17 кН,
 , причем   0,85. (2.19)
Принимаем бетон класса С25/30 с расчетным сопротивлением R_bt = 660 кПа.
A_c = 2  ( b_c+ )  d_c =2  ( 0,5 + 0,5 )  2,8 = 5,6, (2.20)
где d_c = 2,8 м – высота колонны;

b_c= 0,5 м – ширина сечения колонны;

= 0,5 м – длина сечения колонны.
 0,5.
Принимаем  = 0,85.

h_ор= 0,45 м – высота ступеней, с учетом зазора.
2688,17 < = 1534,5 кН.
Условие удовлетворяется

Проверка на продавливание угловой сваи:
c₀₁ = 0,4  h_ор = 0,18 м, (2.21)
с₀₂ = h_ор= 0,45 м, (2.22)
b₀₁ =0,45м, b₀₂=0,45 м. (2.23)



Рисунок 2.2. – Фрагмент ростверка
, (2.24)
=152,95.
Условие выполняется.

Принимаем арматуру нижней сетки С1 в одном направлении 11Ø12 S500 с площадью А_S= 14,44 см²; в другом направлении 9Ø10 S500 с площадью А_S= 7,07 см².

2.2.1.9 Проектирование свайного фундамента из буронабивных свай. Определение несущей способности сваи
F_d = _c  R A = 84000,281= 2352 кПа. (2.25)
где F_d – несущая способность стали, кПа.
A = π · R²= 3,14 · 0,3² = 0,28 м². (2.26)
Определим допустимую расчетную нагрузку на сваю:
N 1680 кН. N = 5587,5 кН, (2.27)
Примем F_d из опыта проектирования 1000 кН.

2.2.1.10 Определение количества свай в фундаменте и размера ростверка

Число свай, приходящихся на 1 погонный метр в ленточном ростверке, исходя из условия максимального использования несущей способности:
_{ }, (2.28)
где 0,9 – площадь ростверка, приходящаяся на одну сваю, м²;

g _св – масса сваи, т.
сваи.
Принимаем 4 свай в кусте

Предварительно выполним расстановку свай в кусте (учитывая требования норм и размеры подколонника)

Минимальное расстояние между сваями в ряду принимается не менее1м

Находим длину ростверка в плане:
b_р = 1 + 2 · d + 0,3 = 2,5 м, (2.29)
где b_р – то же, что и в формуле (3.24);

d – то же, что и в формуле (3.4).

Из конструктивных соображений принимаем b_р = 2,7 м.

Находим ширину ростверка в плане:
l_р = 1 + 2 · d + 0,2 = 2,5 м. (2.30)
Из конструктивных соображений принимаем l_р = 2,7 м.
Рисунок 2.3. – Расположение свай в ростверке
2.2.1.11 Приведение нагрузок к подошве ростверка

Нагрузка от ростверка:
N_p = 1,1 · b_p · h_p · l_p · γ_в, (2.31)
N_p=1,1 · 2,7 · 2,7 · 0,5 · 25 = 100,24 кН.
Для 1 комбинации:
N ^̸ = N_p + N_к, (2.32)
N ^̸ = 100,24 + 2930,6 = 3030,84 кН,
M' = M_K + Q_K · (d_p – 0,15 · M), (2.33)
M_х' = 0,51 + 11,03 · (3,35 – 0,15) = 35,8 кН·м,

M_у' = 10,21 + 1,21 · (3,35 – 0,15) = 14,08 кН·м.
2.2.1.12 Определение нагрузок на каждую сваю

Находим нагрузку, приходящуюся на каждую сваю во внецентренно-нагруженном фундаменте:
, (2.34)
,
,
N_max= 801,8кН < 1,2, N_св = 1,2·1000 = 1200 кН. (2.35)
Условие выполняется.
_{ } (2.36)
N_min= 748,2 кН; _{ }= 1,1< 3, условие выполняется, следовательно, компоновка свайного куста выполнена верно.

2.2.1.13 Проверка свай на горизонтальную нагрузку

Проверку на горизонтальную нагрузку производить не надо, т.к. сопряжение сваи с ростверком – жесткое.

2.2.1.14 Конструирование ростверка

Принимаем следующие размеры ростверка: c₁ =300 мм; c₂ =250 мм; l_с =800 мм; b_с =400 мм.

Сила продавливания:
F ≤ , (2.37)
F = 2 · N_{св 1,3} + 2 · N_{св 2,4}, (2.38)
F = 2 · 748,2 + 2 · 801,8 = 3100 кН,
 ; причем   0,85. (2.39)

Принимаем бетон класса С20/25 с расчетным сопротивлением R_bt = 660 кПа.
A_c = 2  ( b_c+ )  d_c =2  ( 0,5 + 0,5 )  2,8 = 5,6, (2.40)
где d_c = 2,8 м – высота колонны;

b_c= 0,5 м – ширина сечения колонны;

= 0,5 м – длина сечения колонны.
 0,5.
Принимаем  = 0,85.

h_ор= 0,45 м – высота ступеней, с учетом зазора.
3100 = 1534,5 кН.
Условие удовлетворяется.

Проверка на продавливание угловой сваи:
c₀₁ = 0,4  h_ор = 0,18 м, (2.41)
с₀₂ = h_ор= 0,45 м, (2.42)
b₀₁ =1,05 м, (2.43)
b₀₂ = 1,05 м, (2.44)
, (2.45)
= 529,85 кН.
Условие выполняется.

Принимаем арматуру нижней сетки С1 в одном направлении 11Ø12 S500 с площадью А_S= 14,44 см²; в другом направлении 9Ø10 S500 с площадью А_S= 7,07 см².