Главная страница

Проектирование привода ленточного транспортера. Имени академика М. Ф. Решетнева


Скачать 1.37 Mb.
НазваниеИмени академика М. Ф. Решетнева
АнкорПроектирование привода ленточного транспортера
Дата14.07.2022
Размер1.37 Mb.
Формат файлаdocx
Имя файлаDet_mash_PZ (1).docx
ТипДокументы
#630696
страница9 из 10
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10

Расчет на прочность



Для уверенности, что проектируемые нами составляющие изделия выдержат нагрузки, мы проверим их на прочность


    1. Расчёт быстроходного вала на прочность по напряжениям изгиба и кручения



Рисунок 5.1 Эпюры прочности быстроходного вала
















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















38

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Консольная нагрузка от плоскоременной передачи Fрем = 1053 Н. Определяем реактивные силы в подшипниках в вертикальной плоскости;

Плоскость YOZ

∑MA = 0; Fy· l1 + Fr · l2 Rby · l = 0



R = Fy l1 + Fr l2 = 1053 ∙ 85,5 + 2784 59,50 = 2148,60 Н

b l

119

Mb = 0; Fr (l l2) Ray ∙ l + Fy l1 + l2 = 0


Ray

= Fy ∙ l1 + l2 Fr l l2

l

= 417,60 Н

= 1053 119 + 85,5 2784 (119 − 59,5)

119

= 0; M1 + Fy l1 = 0

M1 = Fy ∙ l1 = 1053 ∙ 0,0855 = 90 Н∙ м

= 0; M2 + Fy ∙ (l1 + 2) Ray ∙ l2 = 0

M2 = Fy ∙ (l1 + 2) Ray ∙ l2 = 1053 0,0855 + 0,0595 417,60 ∙ 0,0855

= 127,80 Н∙ м
Определяем реактивные силы в подшипниках в горизонтальной плоскости;

Плоскость XOZ

M𝑎 = 0; Ft l2 Rby l = 0



R = Ft l2 = 7648 59,5 = 3824 H

by l

119

Mb = 0; Ft l l2 + Rax = 0


Rax

= −Ft l l2

l

= 7648 (119 59,5) = 3824 Н

119

= 0; M2 + Ray l2 = 0

M2 = Ray l2 = 3824 0,0595 = 227,50 Н∙ м

Найдем суммарный изгибающий момент;


Mсумм 1 =
Mсумм 2 =

= = 90 Н∙ м (5.1)
= = 260,9 Н∙ м (5.2)




















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















39

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Mk1 = Mk2 = Tk = 239 Н∙ м


Mэкв2 =
δ = =

= = 333 Н∙ м (5.3)
= 0,022 м= 22 мм (5.4)


−1

−1

420 106 0,89 ∙ 0,65

=
𝑎

К




=

+

𝑎

=
  • К


8,6 106 ∙ 3,5 = 2,23 (5.5)

−1 = 420МПа; = 0,89; = 0,65; К = 3,5

= 32 Mmax = 32 260,9

= 8,6 ∙ 106 (5.6)

𝑎 3

−1 𝐶



3,14 0,06753

230 106 0,65 0,93

=

𝑎

=
  • К


3,9 ∙ 106 ∙ 2,1 = 16,98 (5.7)

−1 = 230МПа; = 0,65; К = 2,1; = 0,93

=

= 16 = 16 239

= 3,9∙ 106 (5.8)

𝑎



3 3,14 ∙ 0,06753

Находим коэффициент запаса прочности:

=

= 8,07 16,98
= 7,3 (5.9)




Статическая прочность быстроходного вала, исходя из полученного ответа, обеспечена, в соответствии с условием: n > 3


















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















40

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

    1. Расчёт тихоходного вала на прочность по напряжениям изгиба и кручения




Рисунок 5.2 Эпюры прочности тихоходного вала


















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















41

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Определяем балку, находим реактивные силы в подшипниках:

Плоскость YOZ

M𝑎 = 0; −F (l − l1) + Rby l + F (l + l2) = 0



R = F (l l1) F (l + l2) = 2784 129 − 71 − 1441 (129 77,5)

by l

= 676,4 H

129


M = 0; F l1 + Ray l + F l2 = 0



R = F l1 ++ F l2 = 2784 71 + 1441 77,5 = 666,6 H

ay l

129

M = 0; M − Ray (l − l1) = 0

Изгибающие моменты (числовые индексы обозначают номера сечений): слева от сечения

M1 =− Ray (l l1) =− 666,6 129 71 10−3 =− 38,7 Н∙ м

M = 0; M2 Ray l + F l1 = 0

M2 =− Ray ∙ l + F ∙ l1 =− 666,6 ∙ 129 ∙ 10−3 + 2784 ∙ 71 ∙ 10−3 =− 111,7 Н∙ м
Плоскость XOZ

M𝑎 = 0; F ∙ (l l1) + Rby ∙ l = 0



R = F ∙ (l l1) = 7204 ∙ (129 71) = 3239 H

by l

129

M = 0; F∙ l1 + Ray ∙ l = 0



R = F∙ l1 = 7204 ∙ 71 = 3965 H

ax l

129

M = 0; M1 Rax (l − l1) = 0

M1 =− Rax (l − l1) =− 3965 129 − 71 10−3 =− 229,9 Н∙ м

Суммарный изгибающий момент


Mсумм 1 =
Mсумм 2 =

= = 233,10 Н∙ м
= = 111,70 Н∙ м

Mk1 = Mk2 = Mk3 = Tk = 927,52 Н∙ м

















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















42

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата


δ = = = 0,030 м= 30 мм



Mэкв1 =
−1

=

−1

= 836,40 Н∙ м

420 106 0,65 0,89

=
𝑎

К




=

+

𝑎

=
  • К


5б2 106 3,5 = 13,40

−1 = 420МПа; = 0; = 0,89; = 0,65; К = 3,5

= 32 Mmax = 32 233,10

= 5,2 106

𝑎 3

−1 𝐶



3,14 ∙ 0,0773

230 106 0,65 0,93

=

𝑎

=
  • К


10,4 106 2,1 = 6,40

−1 = 230МПа; = 0 МПа; = 0,65; К = 2,1; = 0,93

=

= 16 = 16 927,52

= 10,4∙ 106

𝑎



3 3,14 ∙ 0,0773

=

= 13,40 6,40
= 5,80


Статическая прочность быстроходного вала, исходя из полученного ответа, обеспечена, в соответствии с условием: n > 3
5.3. Расчет шпонок
Для того, чтобы передать вращавший момент с вала на колесо, шкив , звездочку и т.д. используют различные соединения. Одно из таких соединений является шпоночное, рисунок 5.3. Чтобы шпонку при работе проектируемого привода не смяло или не срезало, производят расчёты на прочность. Мы будем проверять шпонку на смятие, так как рабочая площадь при таком виде деформации наименьшая, и если результат расчётов не превышает номинального напряжения на смятие, то в расчёте на срез нет необходимости. Формулы для расчёта на смятие и срез:

см

= 2

1

см
,МПа (5.10)

= 2
[

],МПа (5.11)



ср вр ср


















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















43

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

где: d – диаметр вала, мм

Т – вращающий момент на валу;

lp рабочая длина шпонки (выбираем стандартные по ГОСТ 23360-78) h – высота шпонки, мм

t1глубина паза под шпонку, мм b – ширина шпонки, мм


Рисунок 5.3 – Шпонка призматическая ГОСТ 23360-78 Для быстроходного вала:

= = 74,88МПа [ ]

см1

= 2 239,01

см

= 18,72МПа [ ]

ср1



0,038 ∙ 0,056 ∙ 0,012 ср



Для тихоходного вала:
= = 122,69МПа [ ]

см2

= 2 927,52

см

= 27,605МПа [ ]

ср2



0,060 ∙ 0,056 ∙ 0,02 ср




Исходя из условий на смятие и срез выбираем материал сталь марки Ст4 ГОСТ 380 2005

[см] = 145 МПа [ср] = 65 МПа

















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















44

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Следовательно, шпонки на быстроходном и тихоходном валах проходят по напряжениям смятия и среза с определенным запасом.
5.4 Расчёт муфты

Муфта – это изделие, способное передавать вращающий момент с одного вала на другой. Для нашего курсового проекта будем использовать МУВП (муфта упругая втулочно-пальцевая) ГОСТ 21424–93


Рисунок 5.5 муфта упругая втулочно-пальцевая

Такая муфта обладает большой радиальной, угловой и осевой жесткостью, но компенсирующие способности муфты не столь велики, требует точного монтажа.

Размеры муфты, завися от диаметра вала, на который устанавливается муфта. В нашем случае диаметр выходного конца тихоходного вала равен 60 мм. Вращающий момент равен 927,52 Н*м, поэтому форма резинового элемента будет шестиконечная звездочка.

Таблица 5.1 –Характеристики муфты

Номинальный Вращающий момент


d


D

Исполнение

1

Частота вращения n-1 мин не

более

Смещение осей валов,

не более


Масса

L

L

Радиальное

Угловое

1000

60

220

220

216

2880

0,4

1°00’

21,93

















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















45

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Также необходимо проверить упругие элементы муфты на смятие, чтобы убедиться в работоспособности конструкции. Это мы делаем по формуле:

п
2 ∙ 103 ∙ Тк



где:

см = 0

    • вт

[см], МПа (5.12)

Тк вращающиймомент, Н м

числопальцев, шт

0 диаметрокружностирасположенияпальцев, мм


пдиаметрпальца, мм

вт длинаупругогоэлемента, мм

2 ∙ 103 927,52

см = 10 160 18 36 = 1,79 МПа [см]

Расчётное напряжение на смятие не должно превышать допускаемого напряжения, которое равно 2 МПа. В нашем случае условие выполняется.
Пальцы муфты изготавливают из стали марки 45 ГОСТ 1050-2013 и рассчитываются на изгиб:
2 103 Тк∙ (0,5 вт+ С)


п
и=

0

0,1 3 [и] (5.13)



где: С зазор между полумуфтами = 3…5 мм

[и] допускаемоенапряжениеизгиба, рассчитываемоепоформуле:



[и] = 0,4…0,5 т (5.14)

где: тпределтекучестиматериалапальцев
[и] = 0,4…0,5 355 = 160 МПа



и =

2 103 927,52 ∙ (0,5 36 + 4)

10 160 0,1 183 = 43,74 [160]



















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















46

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Расчётное напряжение на изгиб не превышает допускаемого напряжения, В нашем случае условие выполняется.

















КП.ДМ.150305.03.10.000ПЗ

Лист
















47

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата
  1. 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10


написать администратору сайта