Проектирование привода ленточного транспортера. Имени академика М. Ф. Решетнева
Скачать 1.37 Mb.
|
Расчет на прочностьДля уверенности, что проектируемые нами составляющие изделия выдержат нагрузки, мы проверим их на прочность Расчёт быстроходного вала на прочность по напряжениям изгиба и кручения Рисунок 5.1 – Эпюры прочности быстроходного вала
Консольная нагрузка от плоскоременной передачи Fрем = 1053 Н. Определяем реактивные силы в подшипниках в вертикальной плоскости; Плоскость YOZ ∑MA = 0; Fy· l1 + Fr · l2 – Rby · l = 0 R = Fy ∙ l1 + Fr ∙ l2 = 1053 ∙ 85,5 + 2784 ∙ 59,50 = 2148,60 Н b l 119 ∑ Mb = 0; − Fr ∙ (l − l2) ∙ Ray ∙ l + Fy ∙ l1 + l2 = 0 Ray = Fy ∙ l1 + l2 − Fr ∙ l − l2 l = 417,60 Н = 1053 ∙ 119 + 85,5 − 2784 ∙ (119 − 59,5) 119 ∑ = 0; − M1 + Fy ∙ l1 = 0 M1 = Fy ∙ l1 = 1053 ∙ 0,0855 = 90 Н∙ м ∑ = 0; − M2 + Fy ∙ (l1 + 2) − Ray ∙ l2 = 0 M2 = Fy ∙ (l1 + 2) − Ray ∙ l2 = 1053 ∙ 0,0855 + 0,0595 − 417,60 ∙ 0,0855 = 127,80 Н∙ м Определяем реактивные силы в подшипниках в горизонтальной плоскости; Плоскость XOZ ∑ M𝑎 = 0; Ft ∙ l2 ∙ Rby ∙ l = 0 R = Ft ∙ l2 = 7648 ∙ 59,5 = 3824 H by l 119 ∑ Mb = 0; − Ft ∙ l − l2 + Rax ∙ = 0 Rax = −Ft ∙ l − l2 l = 7648 ∙ (119 − 59,5) = 3824 Н 119 ∑ = 0; − M2 + Ray ∙ l2 = 0 M2 = Ray ∙ l2 = 3824 ∙ 0,0595 = 227,50 Н∙ м Найдем суммарный изгибающий момент; Mсумм 1 = Mсумм 2 = = = 90 Н∙ м (5.1) = = 260,9 Н∙ м (5.2)
Mk1 = Mk2 = Tk = 239 Н∙ м Mэкв2 = δ = = = = 333 Н∙ м (5.3) = 0,022 м= 22 мм (5.4) −1 −1 ∙ ∙ 420 ∙ 106 ∙ 0,89 ∙ 0,65 = 𝑎 ∙ К ∙ = + ∙ 𝑎 = К8,6 ∙ 106 ∙ 3,5 = 2,23 (5.5) −1 = 420МПа; = 0,89; = 0,65; К = 3,5 = 32 ∙ Mmax = 32 ∙ 260,9 = 8,6 ∙ 106 (5.6) 𝑎 ∙ 3 −1 ∙ 𝐶 ∙ 3,14 ∙ 0,06753 230 ∙ 106 ∙ 0,65 ∙ 0,93 = 𝑎 = К3,9 ∙ 106 ∙ 2,1 = 16,98 (5.7) −1 = 230МПа; = 0,65; К = 2,1; = 0,93 = = 16 ∙ = 16 ∙ 239 = 3,9∙ 106 (5.8) 𝑎 ∙ 3 3,14 ∙ 0,06753 Находим коэффициент запаса прочности: = ∙ = 8,07 ∙ 16,98 = 7,3 ≥ (5.9) Статическая прочность быстроходного вала, исходя из полученного ответа, обеспечена, в соответствии с условием: n > 3
Расчёт тихоходного вала на прочность по напряжениям изгиба и кручения Рисунок 5.2 – Эпюры прочности тихоходного вала
Определяем балку, находим реактивные силы в подшипниках: Плоскость YOZ ∑ M𝑎 = 0; −F ∙ (l − l1) + Rby ∙ l + F ∙ (l + l2) = 0 R = F ∙ (l − l1) − F ∙ (l + l2) = 2784 ∙ 129 − 71 − 1441 ∙ (129 − 77,5) by l = 676,4 H 129 ∑ M = 0; F ∙ l1 + Ray ∙ l + F ∙ l2 = 0 R = F ∙ l1 ++ F ∙ l2 = 2784 ∙ 71 + 1441 ∙ 77,5 = 666,6 H ay l 129 ∑ M = 0; − M − Ray ∙ (l − l1) = 0 Изгибающие моменты (числовые индексы обозначают номера сечений): слева от сечения M1 =− Ray ∙ (l − l1) =− 666,6 ∙ 129 − 71 ∙ 10−3 =− 38,7 Н∙ м ∑ M = 0; − M2 − Ray ∙ l + F ∙ l1 = 0 M2 =− Ray ∙ l + F ∙ l1 =− 666,6 ∙ 129 ∙ 10−3 + 2784 ∙ 71 ∙ 10−3 =− 111,7 Н∙ м Плоскость XOZ ∑ M𝑎 = 0; −F ∙ (l − l1) + Rby ∙ l = 0 R = F ∙ (l − l1) = 7204 ∙ (129 − 71) = 3239 H by l 129 ∑ M = 0; F∙ l1 + Ray ∙ l = 0 R = F∙ l1 = 7204 ∙ 71 = 3965 H ax l 129 ∑ M = 0; − M1 − Rax ∙ (l − l1) = 0 M1 =− Rax ∙ (l − l1) =− 3965 ∙ 129 − 71 ∙ 10−3 =− 229,9 Н∙ м Суммарный изгибающий момент Mсумм 1 = Mсумм 2 = = = 233,10 Н∙ м = = 111,70 Н∙ м Mk1 = Mk2 = Mk3 = Tk = 927,52 Н∙ м
δ = = = 0,030 м= 30 мм Mэкв1 = −1 = −1 ∙ ∙ = 836,40 Н∙ м 420 ∙ 106 ∙ 0,65 ∙ 0,89 = 𝑎 ∙ К ∙ = + ∙ 𝑎 = К5б2 ∙ 106 ∙ 3,5 = 13,40 −1 = 420МПа; = 0; = 0,89; = 0,65; К = 3,5 = 32 ∙ Mmax = 32 ∙ 233,10 = 5,2 ∙ 106 𝑎 ∙ 3 −1 ∙ 𝐶 ∙ 3,14 ∙ 0,0773 230 ∙ 106 ∙ 0,65 ∙ 0,93 = 𝑎 = К10,4 ∙ 106 ∙ 2,1 = 6,40 −1 = 230МПа; = 0 МПа; = 0,65; К = 2,1; = 0,93 = = 16 ∙ = 16 ∙ 927,52 = 10,4∙ 106 𝑎 ∙ 3 3,14 ∙ 0,0773 = ∙ = 13,40 ∙ 6,40 = 5,80 ≥ Статическая прочность быстроходного вала, исходя из полученного ответа, обеспечена, в соответствии с условием: n > 3 5.3. Расчет шпонок Для того, чтобы передать вращавший момент с вала на колесо, шкив , звездочку и т.д. используют различные соединения. Одно из таких соединений является шпоночное, рисунок 5.3. Чтобы шпонку при работе проектируемого привода не смяло или не срезало, производят расчёты на прочность. Мы будем проверять шпонку на смятие, так как рабочая площадь при таком виде деформации наименьшая, и если результат расчётов не превышает номинального напряжения на смятие, то в расчёте на срез нет необходимости. Формулы для расчёта на смятие и срез: см = 2 ∙ ∙ ℎ − 1 ≤ см ,МПа (5.10) = 2 ∙ ≤ [ ],МПа (5.11) ср вр ср
где: d – диаметр вала, мм Т – вращающий момент на валу; lp – рабочая длина шпонки (выбираем стандартные по ГОСТ 23360-78) h – высота шпонки, мм t1 – глубина паза под шпонку, мм b – ширина шпонки, мм Рисунок 5.3 – Шпонка призматическая ГОСТ 23360-78 Для быстроходного вала: = = 74,88МПа ≤ [ ] см1 = 2 ∙ 239,01 см = 18,72МПа≤ [ ] ср1 0,038 ∙ 0,056 ∙ 0,012 ср Для тихоходного вала: = = 122,69МПа≤ [ ] см2 = 2 ∙ 927,52 см = 27,605МПа≤ [ ] ср2 0,060 ∙ 0,056 ∙ 0,02 ср Исходя из условий на смятие и срез выбираем материал сталь марки Ст4 ГОСТ 380 – 2005 [см] = 145 МПа [ср] = 65 МПа
Следовательно, шпонки на быстроходном и тихоходном валах проходят по напряжениям смятия и среза с определенным запасом. 5.4 Расчёт муфты Муфта – это изделие, способное передавать вращающий момент с одного вала на другой. Для нашего курсового проекта будем использовать МУВП (муфта упругая втулочно-пальцевая) ГОСТ 21424–93 Рисунок 5.5 – муфта упругая втулочно-пальцевая Такая муфта обладает большой радиальной, угловой и осевой жесткостью, но компенсирующие способности муфты не столь велики, требует точного монтажа. Размеры муфты, завися от диаметра вала, на который устанавливается муфта. В нашем случае диаметр выходного конца тихоходного вала равен 60 мм. Вращающий момент равен 927,52 Н*м, поэтому форма резинового элемента будет шестиконечная звездочка. Таблица 5.1 –Характеристики муфты
Также необходимо проверить упругие элементы муфты на смятие, чтобы убедиться в работоспособности конструкции. Это мы делаем по формуле: п 2 ∙ 103 ∙ Тк где: см = ∙ 0 ∙ вт ≤ [см], МПа (5.12) Тк− вращающиймомент, Н∙ м −числопальцев, шт 0 −диаметрокружностирасположенияпальцев, ммп−диаметрпальца, мм вт− длинаупругогоэлемента, мм 2 ∙ 103 ∙ 927,52 см = 10 ∙ 160 ∙ 18 ∙ 36 = 1,79 МПа≤ [см] Расчётное напряжение на смятие не должно превышать допускаемого напряжения, которое равно 2 МПа. В нашем случае условие выполняется. Пальцы муфты изготавливают из стали марки 45 ГОСТ 1050-2013 и рассчитываются на изгиб: 2 ∙ 103 ∙ Тк∙ (0,5 ∙ вт+ С) п и= ∙ 0 ∙ 0,1 ∙ 3 ≤ [и] (5.13) где: С – зазор между полумуфтами = 3…5 мм [и] − допускаемоенапряжениеизгиба, рассчитываемоепоформуле:[и] = 0,4…0,5 ∙ т (5.14) где: т−пределтекучестиматериалапальцев [и] = 0,4…0,5 ∙ 355 = 160 МПа и = 2 ∙ 103 ∙ 927,52 ∙ (0,5 ∙ 36 + 4) 10 ∙ 160 ∙ 0,1 ∙ 183 = 43,74 ≤ [160]
Расчётное напряжение на изгиб не превышает допускаемого напряжения, В нашем случае условие выполняется.
|