экономика. ДИПЛОМ Чадан. Общая характеристика района
![]()
|
2.6 Определение динамических усилий, возникающих под действием удара куска груза, в элементах соединений и амортизаторах подвесных роликоопор узлов загрузки ленточных конвейеров При погрузке крупных кусков на ленточных конвейер происходит удар по ленте значительной силы. Возникающие при этом динамические контактные нагрузки могут привести к повреждениям ленты и подшипниковых узлов роликов, которые подвержены особо сильным динамическим нагрузкам от падающих кусков груза на ленту (рис. 2.6). ![]() ![]() Рис.2.6. Зависимость динамических нагрузок на ленту: а- в пункте загрузки от степени жесткости роликоопор и соотношения масс кусков и роликов ( а – жесткие; б – жесткие футерованные; в – подвесные трехроликовые; д – подвесные пятироликовые); б – при движении кусков горной массы горной массы по жестко-установленным (1) и подвесными (2) роликоопорам на линейных секциях. Одним из возможных способов снижения динамических нагрузок на ленту и роликоопоры, устанавливаемые в узлах загрузки ленточных конвейеров, является применение подвесных шарнирных роликоопор. Роликоопоры обычно навешивается на пружинные или резиновые амортизаторы, а ролики соединяются шарнирами различных конструкций. Правильный прочностной расчет элементов соединений являющихся наиболее слабым узлом роликоопоры, и выбор параметров амортизаторов, можно произвести, только определив усилия, возникающие в этих под действием удара груза. 2.6.1 Определение коэффициента, характеризующего геометрию подвесной шарнирной роликоопоры Подвесная шарнирная трехроликовая опора, установленная на амортизирующих элементах в месте погрузки материала на ленточный конвейер, схематично показана на рис. 2.6.1. После соударения куска груза с роликоопорой, центр тяжести роликоопоры О1 начинает перемещаться с некоторой скоростью в направлении оси Y. Если определить максимальное перемещение центра тяжести роликоопоры и связать его с ходом амортизирующего элемента, то можно вычислить величину максимального динамического усилия в узлах соединения роликоопоры с амортизирующим элементом. Конечное положение, которое займет роликоопора после удара куска груза показано пунктиром на рис. 2.6.1. ![]() Рис. 2.6.1. Схематичное изображение подвесной шарнирной роликоопоры узла загрузки ленточного конвейера. Определим перемещение координат центра тяжести роликоопоры вдоль Y. Координата y1 центра тяжести O1 для первоначального положения трехроликовой опоры по формуле: ![]() где ![]() M –масса роликоопоры, кг; ![]() Из геометрических соображений имеем: ![]() где l – длина ролика, м; ![]() Ордината центра тяжести боковой роликоопоры ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() f –осадка амортизирующего элемента под действием удара куска груза, м; Перемещение центра тяжести роликоопоры определяем по формуле: ![]() Исходя из уравнений (2.6.1.3) и (2.6.1.4) получаем, что: ![]() причем ![]() Горизонтальная проекция бокового ролика до перемещения центра тяжести равна ![]() ![]() ![]() Заменив ![]() ![]() ![]() Раскрывая правую часть равенства (2.6.1.7) в ряд и взяв первые два члена ряда ( с учетом, что ![]() ![]() Подставляя значение ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() После некоторого упрощения выражение для f запишется в виде: ![]() Функция f по (2.7.10) связывает ход амортизирующего элемента с перемещением центра тяжести роликоопоры у под действием удара куска груза. Обозначим по формуле (2.7.10) величину К3 – коэффициент, характеризующий геометрию подвесной шарнирной трехроликовой опоры, определяемый по формуле: ![]() Тогда уравнение (2.7.10) примет следующий вид: ![]() 2.6.2 Прочностной расчет соединительных элементов Определив усилие F в элементах соединения подвесных шарнирных роликоопор необходимо рассчитать на прочность элементы соединения роликоопор и тяги, соединяющие роликоопору с амортизатором. ![]() Рис.2.6.2 Общий вид шарнирного соединения роликов в роликоопору. Выбираем материал пальца. палец в соединение работает на срез. Принимаем для него материал – Сталь 20, которая имеет предел прочности ![]() Исходя известных формул, что допустимый предел прочности равен [r]= ![]() ![]() ![]() где S – площадь поперечного сечения будет определяется по формуле: ![]() где ![]() ![]() где n=3÷4 – коэффициент запаса прочности; ![]() ![]() ![]() Принимаем палец диаметром 8 мм, изготовленного из Стали 20. 3 Технология машиностроения и ремонта 3.1 Служебное назначение оси Ось предназначена для конвейерного ролика. Конвейерные ролики предназначены для поддержания ленты конвейера, придания ей желобчатой формы и предотвращения смещения ленты в стороны (дефлекторные ролики). Для снижения износа ленты конвейерные ленты могут футероваться резиной (футерованные ролики) или обтягиваться резиновыми кольцами (амортизирующие ролики). В настоящее время выпускается большое количество роликов разнообразных конструкций. Это вызвано различными режимами и условиями работы роликов, а также требования предъявляемые к ним. Основными из них являются высокая надежность, низкий коэффициент сопротивления вращению, невысокая стоимость изготовления. Поверхность ролика должна быть гладкой и иметь минимальное биение. Материал для оси ролика должен иметь твердость 230 единиц по шкале НВ, а рабочая поверхность 24 – 26 по шкале HRC. Этим требованиям удовлетворяет легированная сталь 35ХГСА (Х – хром, Г – марганец, С – кремний, А – высококачественная), которая обладает такими свойствами. Химический состав стали 35ХГСА приведен в таблице 3.1. Таблица 3.1
В настоящее время никель является одним из наиболее распространенных легирующих элементов, применяемых для повышения прочностных характеристик стали. Положительные стороны легирования стали никелем проявляются, прежде всего, в обеспечении высокой прокаливаемости, в обеспечении вязкой сердцевины, в снижении чувствительности к различного рода концентраторам напряжений. Механические свойства стали 35ХГСА указаны в таблице 3.2. Таблица 3.2
Точность изготовления осей во многом зависит от термической и химико-термической обработки. Снижения деформаций можно добиться совершенствованием процесса термообработки и применением прогрессивного термического оборудования и технологической оснастки. Для повышения механических и прочностных свойств детали применяют термообработку. В качестве предварительной термообработки проводится нормализации при температуры 860-880°С. Далее следует закалка при температуре 870°С и высокий отпуск при температуры 650°С. Далее закалка с ТВЧ и низкий отпуск при температуре 200°С (рис.3.1). 3 ![]() Выбор способа получения заготовки определяется следующими основными факторами: 1) материалом заготовки; 2) конструктивной формой и размером заготовки и требованиями к качеству поверхностей; 3) объёмом производства заготовок и экономичностью их заготовления. Исходная заготовка стальной круглый прокат, D = 40 мм, длиной L = 600 мм. 3.3 Технологический маршрут механической и термической обработки оси Технологическими базами при обработке оси ролика должны быть поверхности, зависящие в первую очередь от конструктивных форм, требований к точности по техническим условиям и масштаба выпуска. Так как ось базируют по внешним поверхностям, технологический процесс строят исходя из того, что технологической базой будет внешняя поверхность. Поэтому всю токарную обработку с обеих сторон производят в кулачках патронов на токарных автоматах. Технологический маршрут изготовления оси рассмотрен в таблице 3.3. Таблица 3.3
|