Определите в мм методом максимумаминимума среднюю глубину резания при обтачивании наружной поверхности диска толщиной
 Скачать 3.77 Mb.
|
|
Вопрос 10 Определите в мм погрешность профиля продольного сечения, возникающую при обработке трубы длиной 555 мм, наружным диаметром 49 мм и внутренним диаметром 26 мм при установке его в центрах на абсолютно жестком станке, если нормальная составляющая силы резания постоянна и равна 1 540 Н, модуль упругости равен 200 000 Н/мм2. Ответ: 0,2105 ± 1% (мм) Формула:  Вопрос 11 На токарном станке за один проход обтачивается абсолютно цилиндрическая заготовка диска, при этом твердость металла на противоположных сторонах обрабатываемой поверхности различна. За счет этого коэффициент Ср в уравнении расчета нормальной составляющей силы резания изменяется от 256 до 227. Остальные коэффициенты в этом уравнении: λ=0,4, показатель степени подачи 0,8 мм/об равен 0,75, показатель степени глубины резания 10,8 мм равен 1. Зная, что жесткость технологической системы равна 14 943 Н/мм, рассчитайте в мкм ожидаемую погрешность формы поперечного сечения (отклонение от круглости) Ответ: 139,14 ± 2% (мкм) Формула:  Вопрос 12 Определите в мм погрешность профиля продольного сечения (бочкообразность), возникающую при обработке вала диаметром 32 мм и длиной 405 мм при установке его в центрах на абсолютно жестком станке, если нормальная составляющая силы резания равна 1 263 Н, модуль упругости равен 200 000 Н/мм2. Ответ: 0,3396 ± 1% (мм) Формула:  Где Py=1 263; E=200000; l=405; d=32 Вопрос 13 Определите в мм погрешность профиля продольного сечения цилиндрического отверстия кольца, которая образуется после чернового растачивания отверстия диаметром 393 мм и длиной 134 мм в штампованной заготовке, если известно, что плоскость разъема штампа расположена посередине заготовки перпендикулярно её оси, штамповочный уклон равен 11 градусов, коэффициенты в уравнении расчета нормальной составляющей силы резания равны Ср= 224 , λ=0,4, показатель степени подачи равен 0,75. Обработка осуществляется в один проход при подаче 0,6 мм/об, начальной глубине резания 2,7 мм. Жесткость станка принять постоянной и равной 15 017 H/мм. Ответ: 1,039 ± 2% (мм) Формула: :  , где   S=0,6; l=134; tg6=0,194 Вопрос 14 Определите в мм погрешность профиля продольного сечения, возникающую при обработке вала диаметром 35,9 мм и длиной 791 мм при установке его в центрах на абсолютно жестком станке с использованием неподвижного люнета, установленного посередине обрабатываемой заготовки, если нормальная составляющая силы резания постоянна и равна 1 336 Н, модуль упругости равен 211 314 Н/мм2. Ответ: 0,1999 ± 1% (мм) Формула:  Вопрос 15 Определите в Н/мм минимальную жесткость токарного станка, если жесткость передней бабки 72 231 Н/мм, жесткость задней бабки 35 774 Н/мм, жесткость суппорта 26 608 Н/мм. Ответ: 15 259 ± 2% (Н/мм) Формула:  - minВопрос 16 Определите в Н/мм жесткость токарного станка на расстоянии 223 мм от передней бабки, если длина обрабатываемой заготовки 782 мм, жесткость передней бабки 54 478 Н/мм, жесткость задней бабки 34 741 Н/мм, жесткость суппорта 26 471 Н/мм. Ответ: 20 203 ± 2% (Н/мм) Формула:  и потом 1 делим на JВопрос 17 Определите в Н/мм минимальную жесткость токарного станка, если жесткость передней бабки 24 712 Н/мм, жесткость задней бабки 32 213 Н/мм, жесткость суппорта 87 858 Н/мм. Ответ: 19 287 ± 2% (Н/мм) Формула:  – min Вопрос 18 Определите в Н/мм жесткость токарного станка на расстоянии 315 мм от задней бабки, если длина обрабатываемой заготовки 683 мм, жесткость передней бабки 75 122 Н/мм, жесткость задней бабки 33 656 Н/мм, жесткость суппорта 29 249 Н/мм. Ответ: 21 908 ± 2% (Н/мм) Формула:  и потом 1 делим на JВопрос 19 Координата расположения минимальной жесткости токарного станка находится Ответы: · на передней бабке, если её жесткость меньше жесткости задней бабки · на задней бабке, если её жесткость меньше жесткости передней бабки Вопрос 20 Значение максимальной жесткости токарного станка зависит от Ответы: · жесткости передней бабки · жесткости задней бабки · жесткости суппорта Вопрос 21 Значения уточнений ε=Δзаг ⁄ Δдет , определяемых в процессе экспериментальных исследований жесткости конкретного токарного станка с использованием заготовки, установленной в центрах передней и задней бабок, зависят от Ответы: · длины обрабатываемой заготовки · жесткости суппорта · жесткости задней бабки · расположения экспериментального сечения по длине обрабатываемой заготовки · жесткости передней бабки Вопрос 22 Толщина слоя металла, снимаемого в каждой точке обтачиваемой заготовки абсолютно правильной геометрической формы, жесткость которой значительно превосходит жесткость токарного станка, при установке её в центрах, зависит от Ответы: · жесткости передней бабки · жесткости задней бабки · координаты расположения резца вдоль оси заготовки · режимов резания · жесткости суппорта · материала обрабатываемой заготовки и геометрии резца Вопрос 23 Координата расположения максимальной жесткости токарного станка зависит от Ответы: · жесткости передней бабки · жесткости задней бабки · длины обрабатываемой заготовки Вопрос 24 Значения упругих деформаций при обработке абсолютно жесткого вала на токарном станке зависят от Ответы: · режимов резания · жесткости задней бабки · координаты расположения резца вдоль оси заготовки · материала обрабатываемой заготовки и геометрии резца · жесткости суппорта · жесткости передней бабки Вопрос 25 Зная, что жесткость токарного станка описывается уравнением второго порядка, задайте цифрой минимальное количество сечений, в которых необходимо провести эксперимент по определению значения уточнения ε=Δзаг ⁄ Δдет Ответ: 3 Вопрос 26 Во сколько раз уменьшается погрешность от упругих деформаций длинного вала на токарном станке при установке посередине обрабатываемой заготовки неподвижного люнета (цифрой) Ответ: 8 Вопрос 27 Значение минимальной жесткости токарного станка зависит от Ответы: · жесткости задней бабки · жесткости суппорта Вопрос 28 Если при обтачивании вала на токарном станке увеличить жесткость задней бабки (при неизменной жесткости других узлов), то погрешность формы продольного сечения обрабатываемой заготовки Ответ: Уменьшится Вопрос 29 При обтачивании в центрах абсолютно цилиндрической заготовки, жесткость которой намного превышает жесткость станка, слой металла, снимаемый с её поверхности, будет Ответ: максимальным между серединой заготовки и передней бабкой, как наиболее жестким элементом Вопрос 30 При увеличении жесткости токарного станка диаметр обтачиваемой наружной поверхности диска Ответ: уменьшится Вопрос 31 При обтачивании в центрах длинной абсолютно цилиндрической заготовки, жесткость которой намного меньше жесткости станка, слой металла, снимаемый с её поверхности, будет Ответ: минимальным в середине Вопрос 32 С увеличением расстояния между передней и задней бабками при обтачивании в центрах при жесткости вала, намного превышающей жесткость станка, относительная погрешность формы продольного сечения (например, Δф/400) Ответ: Уменьшится Вопрос 33 При увеличении диаметра вала, жесткость которого значительно превышает жесткость токарного станка, погрешность формы продольного сечения обтачиваемой заготовки Ответ: Не изменится Вопрос 34 Если при обтачивании вала на токарном станке увеличить жесткость передней бабки (при неизменной жесткости других узлов), то погрешность формы продольного сечения обрабатываемой заготовки Ответ: Увеличится Вопрос 35 При увеличении жесткости токарного станка диаметр растачиваемого отверстия в диске Ответ: увеличится Вопрос 36 При обтачивании диска, имеющего колебания твердости от HRC 24 на одной четверти наружной поверхности диска до HRC 30 на противоположной, возникающие упругие деформации технологической системы привели к появлению погрешности, называемой Ответ: радиальное биение Вопрос 37 С увеличением расстояния между передней и задней бабками при обтачивании в центрах при жесткости вала, намного превышающей жесткость станка, абсолютная погрешность формы продольного сечения Ответ: Не изменится Вопрос 38 При обтачивании вала в центрах при жесткости детали, намного превышающей жесткость станка, получим погрешность, называемую Ответ: Корсетность Вопрос 39 При обтачивании в центрах абсолютно жесткой цилиндрической заготовки при одинаковой жесткости суппорта, передней и задней бабок токарного станка, слой металла, снимаемый с её поверхности, будет Ответ: максимальным в середине обрабатываемой заготовки Вопрос 40 Если при обтачивании вала на токарном станке увеличить жесткость суппорта (при неизменной жесткости остальных узлов), то погрешность формы продольного сечения обрабатываемой заготовки Ответ: Не изменится Вопрос 41 Отклонение от круглости наружной поверхности диска, обработанного на токарном станке с ЧПУ проходным резцом, является следствием Ответ: упругих деформаций технологической системы под действием сил резания Вопрос 42 При уменьшении диаметра вала при обтачивании на токарном станке, жесткость которого значительно превышает жесткость обрабатываемой заготовки, погрешность формы продольного сечения Ответ: Увеличится Вопрос 43 Расположите схемы установки вала на абсолютно жестком токарном станке в порядке уменьшения значения упругих деформаций, возникающих от сил резания при обтачивании проходным резцом абсолютно цилиндрической заготовки, установленной Ответы: 1. Консольно в трехкулачковом или цанговом патроне с длинными установочными элементами 2. В центрах передней и задней бабок 3. В трехкулачковом или цанговом патроне с длинными установочными элементами и центре задней бабки 4. В центрах передней и задней бабок с люнетом посередине Вопрос 44 При увеличении диаметра вала при обтачивании на токарном станке, жесткость которого значительно превышает жесткость обрабатываемой заготовки, погрешность формы продольного сечения Ответ: Уменьшится Вопрос 45 Единица измерения жесткости технологической системы Ответ: Н/м Вопрос 46 Расположите схемы установки вала на абсолютно жестком токарном станке в порядке увеличения погрешности формы продольного сечения, возникающей от силы резания при обтачивании проходным резцом абсолютно цилиндрической заготовки, установленной Ответы: 1. В центрах передней и задней бабок с люнетом посередине 2. В трехкулачковом или цанговом патроне с длинными установочными элементами и центре задней бабки 3. В центрах передней и задней бабок 4. Консольно в трехкулачковом или цанговом патроне с длинными установочными элементами Вопрос 47 Единица измерения податливости технологической системы Ответ: м/Н Размерные цепи бывают  Допуск искомого согласующего звена технологической размерной цепи может быть принят    Увеличивающее звено размерной цепи это то составляющее звено    Допуск искомого согласующего звена технологической размерной цепи может быть принят  Составляющее звено размерной цепи это звено  Уменьшающее звено размерной цепи это то составляющее звено,  При решении технологических размерных цепей вероятностным методом используют способы  При решении технологических размерных цепей методом максимума-минимума используют способы  Замыкающее звено размерной цепи это звено  Звено размерной цепи, погрешности которого в рамках поставленной задачи складываются из погрешностей других звеньев, это  Замыкающим звеном размерных цепей, решаемых в лабораторной работе, являлись   Количество (цифрой) замыкающих звеньев линейной технологической размерной цепи  Для обеспечения заданной точности размеров при наличии погрешности базирования составляются и решаются технологические размерные цепи, замыкающим звеном которых могут быть  Замыкающим звеном технологической размерной цепи может быть  Звено размерной цепи, размерные параметры которого в рамках поставленной задачи не зависят от параметров других звеньев, это  Звено размерной цепи, с уменьшением которого замыкающее звено уменьшается  Звено размерной цепи, с увеличением которого замыкающее звено уменьшается  Звено размерной цепи, с которым замыкающее звено находится в прямой связи  Звено размерной цепи, с уменьшением которого замыкающее звено увеличивается  Звено размерной цепи, с которым замыкающее звено находится в обратной связи  Звено размерной цепи, с увеличением которого замыкающее звено увеличивается  
Рассчитайте допуск в мм согласующего увеличивающего звена трехзвенной линейной размерной цепи вероятностным методом, если известны верхнее 152 мкм и нижнее -185 мкм отклонения замыкающего звена, верхнее 45 мкм и нижнее -62 мкм отклонения составляющего уменьшающего звена.  Х=корень((152+185)^2-(45+62)^2) и все делим на 1000 ответ: 0,3196 ± 2% (мм) Рассчитайте допуск в мм согласующего уменьшающего звена трехзвенной линейной размерной цепи вероятностным методом, если известны верхнее 227 мкм и нижнее -134 мкм отклонения замыкающего звена, верхнее 74 мкм и нижнее -58 мкм отклонения составляющего увеличивающего звена. аналогично первой задаче ответ: 0,3360 ± 2% (мм) Рассчитайте допуск в мм замыкающего звена шестизвенной линейной размерной цепи вероятностным методом, если известны допуски трех увеличивающих 188мкм, 143мкм, 306мкм и двух уменьшающих 21мкм, 17мкм составляющих звеньев. Сумма всех квадратов под корнем и делим на 1000. 2 формула с фотки ответ: 0,3875 ± 2% (мм) Рассчитайте в мкм методом максимума-минимума верхнее предельное отклонение согласующего (составляющего увеличивающего) звена шестизвенной линейной размерной цепи, если известны верхнее 314 мкм и нижнее -144 мкм предельные отклонения замыкающего звена, верхние 36 мкм, 28 мкм и нижние -8 мкм,-6 мкм предельные отклонения двух увеличивающих звеньев, а также верхние 10 мкм, 35 мкм и нижние -12 мкм, -18 мкм предельные отклонения двух уменьшающих звеньев.  Х=314-36-28+(-12+(-18)) ответ: 220 ± 1% (мкм) Рассчитайте в мкм методом максимума-минимума нижнее предельное отклонение согласующего (составляющего уменьшающего) звена пятизвенной линейной размерной цепи , если известны верхнее 308 мкм и нижнее -81 мкм предельные отклонения замыкающего звена, верхние 37 мкм, 39 мкм и нижние -23 мкм, -2 мкм увеличивающих звеньев, а также верхнее 12 мкм и нижнее -35 мкм предельные отклонения уменьшающего звена Х=37+39+35-308 ответ: -197 ± 1% (мкм) Рассчитайте в мкм методом максимума-минимума верхнее предельное отклонение замыкающего звена шестизвенной линейной размерной цепи, если известны верхние предельные отклонения трех увеличивающих звеньев 19 мкм, 49 мкм, 31 мкм, нижние предельные отклонения трех увеличивающих звеньев равны -34 мкм, -26 мкм, -13 мкм, верхние отклонения двух уменьшающих звеньев равны 32 мкм, 16 мкм, нижние отклонения двух уменьшающих звеньев равны -46 мкм, -232 мкм. 19+49+31-(-46+(-232)) ответ: 377 ± 1% (мкм) Рассчитайте в мм методом максимума-минимума допуск замыкающего звена шестизвенной линейной размерной цепи, если известны допуски трех увеличивающих 29 мкм, 89 мкм, 97 мкм и двух уменьшающих 78 мкм, 23 мкм составляющих звеньев. (29+89+97+78+23)/1000 ответ: 0,316 ± 1% (мм) Рассчитайте в мм методом максимума -минимума номинальный размер замыкающего звена шестизвенной линейной размерной цепи, если известны номинальные размеры трех увеличивающих 79 мм, 85 мм, 184 мм и двух уменьшающих 47 мм, 52 мм составляющих звеньев. 79+85+184-(47+52) ответ: 249 ± 1% (мм) Рассчитайте в мм методом максимума-минимума допуск согласующего уменьшающего звена трехзвенной линейной размерной цепи, если верхнее предельное отклонение замыкающего звена равно 268 мкм, нижнее равно -148 мкм , верхнее предельное отклонение составляющего увеличивающего звена равно 80 мкм, нижнее равно -22 мкм. Х=268+148-80-22 ответ: 0,314 ± 1% (мм) Минимальное количество всех звеньев одной технологической цепи равно (цифрой) 3 Минимальное количество составляющих звеньев одной технологической цепи равно (цифрой 2 Звено размерной цепи, погрешности которого в рамках поставленной задачи складываются из погрешностей других звеньев, это – замыкающее При наличии погрешности базирования технолог составляет и решает технологическую размерную цепь, замыкающим звеном которой может быть один размер рабочего чертежа, выдерживаемый как операционный размер только один операционный размер При наличии погрешности базирования технолог составляет и решает технологическую размерную цепь, составляющими звеньями которой могут быть один базисный размер (размер от измерительной до технологической контактной базы) один настроечный размер (размер от технологической контактной базы до обрабатываемой поверхности) несколько операционных размеров, выдержанные в предыдущих операцииях один операционный размер, выдержанный в предыдущей операции Звеньями технологической размерной цепи, содержащими размер рабочего чертежа, не выдерживаемый как операционный размер, могут быть один размер рабочего чертежа, не выдержваемый как операционный размер несколько размеров рабочего чертежа, выдерживаемые как операционные размеры один размер рабочего чертежа, выдерживаемый как операционный размер несколько операционных размеров Звеньями размерных цепей, содержащих припуск, могут быть несколько операционных размеров один припуск В рабочем чертеже задан диаметр отверстия с учетом толщины термобарьерного покрытия, при этом поверхность с покрытием подвергается в дальнейшем окончательной размерной обработке (например, шлифованию). Для обеспечения этого требования технолог составляет и решает размерную цепь, замыкающим звеном которой является заданная конструктором толщина термобарьерного покрытия В рабочем чертеже задан диаметр отверстия с учетом толщины гальванического покрытия, при этом поверхность с покрытием в дальнейшем не обрабатывается. Для обеспечения этого требования технолог составляет и решает размерную цепь, замыкающим звеном которой является диаметр отверстия с нанесенным покрытием В рабочем чертеже задана глубина химико-термического упрочнения (например, цементации) поверхностного слоя на поверхности, подвергаемой в дальнейшем окончательной размерной обработке (например, шлифованию). Для обеспечения этого требования технолог составляет и решает размерную цепь, замыкающим звеном которой является заданная конструктором глубина химико-термического упрочнения поверхностного слоя В рабочем чертеже задан диаметр отверстия с учетом толщины термобарьерного покрытия, при этом поверхность с покрытием подвергается в дальнейшем окончательной размерной обработке (например, шлифованию). Для обеспечения этого требования технолог составляет и решает размерную цепь, определяя диаметр отверстия под нанесение термобарьерного покрытия, полученный на операции предварительной обработки толщина покрытия, нанесенного на газотермической операции В рабочем чертеже задана глубина химико-термического упрочнения (например, цементации) поверхностного слоя на поверхности, подвергаемой в дальнейшем окончательной размерной обработке (например, шлифованию). Для обеспечения этого требования технолог составляет и решает размерную цепь, определяя из этой цепи допуск и предельные отклонения глубины насыщения углеродом поверхностного слоя, выдерживаемой на операции химико-термического упрочнения допуск и предельные отклонения операционного размера, выдерживаемого на операции предварительной обработки глубину насыщения углеродом поверхностного слоя, выдерживаемую на операции химико-термического упрочнения операционный размер, выдерживаемый на операции предварительной обработки Рассчитайте в мм номинальный размер замыкающего звена шестизвенной линейной размерной цепи вероятностным методом, если известны номинальные размеры трех увеличивающих 106 мм, 66 мм, 76 мм и двух уменьшающих 5 мм,58 мм составляющих звеньев. Х=106+66+76-5-58 Рассчитайте в мм средний размер замыкающего звена трёхзвенной линейной размерной цепи методом максимума-минимума, если известны увеличивающее составляющее звено 97,1 мм с верхним 84 мкм и нижним 28 мкм предельными отклонениями и уменьшающее составляющее звено 3,1 мм с верхним -47 мкм и нижним -72 мкм предельными отклонениями. Находим середины у отклонений и вычитаем из большего меньшее с учеьом средних отклонений. Рассчитайте в мкм вероятностным методом нижнее предельное отклонение согласующего (составляющего уменьшающего) звена четырехзвенной линейной размерной цепи, если известны предельные отклонения замыкающего звена 351 мкм, -78 мкм, увеличивающего 21 мкм, -10 мкм и уменьшающего 43 мкм, 0 мкм составляющих звеньев Типа этой хуйни : - корень(0,75*((351+21+43)^2+((78+10)^2) Рассчитайте в мкм вероятностным методом нижнее предельное отклонение замыкающего звена четырехзвенной линейной размерной цепи, если известны верхние 209 мкм,115 мкм и нижние -161 мкм ,-209 мкм предельные отклонения двух увеличивающих звеньев, а также верхнее 292 мкм и нижнее -83 предельное отклонения уменьшающего звена -корень(1,0947*((209+115+292)^2-(161+209+83)^2) Рассчитайте в мм средний размер замыкающего звена трёхзвенной линейной размерной цепи вероятностным методом, если известны увеличивающее составляющее звено 83,7 мм с верхним 89 мкм и нижним 45 мкм предельными отклонениями и уменьшающее составляющее звено 51,3 мм с верхним -19 мкм и нижним -81 мкм предельными отклонениями. Находим середины обоих звеньев, с учктом допусков вычитаем и получаем ответ. Рассчитайте в мкм вероятностным методом верхнее предельное отклонение замыкающего звена четырехзвенной линейной размерной цепи, если известны верхние 138 мкм,211 мкм и нижние -120 мкм ,-104 мкм предельные отклонения двух увеличивающих звеньев, а также верхнее 109 мкм и нижнее 49 предельное отклонения уменьшающего звена Корень(0,265*(квадрат суммы верхних – квадрат суммы нижних)) Рассчитайте в мкм вероятностным методом верхнее предельное отклонение согласующего (составляющего увеличивающего) звена четырехзвенной линейной размерной цепи, если известны предельные отклонения замыкающего звена 194 мкм, -108 мкм, увеличивающего 48 мкм, -46 мкм и уменьшающего 45 мкм, -28 мкм составляющих звеньев. Корень(0,3102(квадрат суммы верхних+квадрат суммы нижних)) Рассчитайте в мм номинальный размер замыкающего звена шестизвенной линейной размерной цепи методом максимума-минимума, если известны номинальные размеры трех увеличивающих 101,9 мм, 56,9 мм, 69 мм и двух уменьшающих 27,8 мм,49 мм составляющих звеньев. Сумма Первых 3 – остальные Определите в мм методом максимума-минимума минимальную толщину пластины до операции нанесения одностороннего гальванического покрытия, являющейся заключительной операцией технологического процесса, если конструктором задан размер этой пластины с покрытием 2,36 мм с допуском 49 мкм, заданным в тело, при этом толщина наносимого покрытия 75 мкм, а допуск этой толщины 26 мкм задается по симметричной схеме 2,36-0,049-0,075+0,013 Определите в мм методом максимума-минимума максимальную толщину пластины до операции нанесения одностороннего гальванического покрытия, являющейся заключительной операцией технологического процесса, если конструктором задан размер этой пластины с покрытием 2,31 мм с допуском 37 мкм, заданным в тело, при этом толщина наносимого покрытия 81 мкм, а допуск этой толщины 22 мкм задается по симметричной схеме 2,31-0,081-0,011 Для обеспечения заданной конструктором толщины износостойких покрытий высокоточных валов используется типовой технологический процесс, включающий в себя предварительное шлифование, нанесение покрытия и окончательное шлифование. Используя вероятностный метод определите в мм операционный допуск толщины нанесения покрытия на газотермической операции, если известны заданные рабочим чертежом верхнее 40 мкм и нижнее -8 мкм предельные отклонения детали диаметром 50,05 мм, диаметр заготовки 50,3 мм после предварительного шлифования с операционным допуском 0,097 мм, заданным в тело, при этом снимаемый на операции окончательного шлифования слой покрытия должен находится в пределах от 0,83 мм до 1,14 мм (допуски заготовки и детали даны на диаметр, а толщина покрытия задается на сторону) Корень(0,135((1,14+0,04)^2-(0.008+0.83)^2) Для обеспечения заданных конструктором размеров деталей, имеющих термобарьерные покрытия (ТБП), используется типовой технологический процесс, включающий в себя операции предварительного шлифования, очистки с обезжириванием, нанесения одностороннего покрытия и шлифования покрытия. Используя вероятностный метод определите в мм минимальную толщину нанесения покрытия, если размер детали 6 мм с верхним 60 мкм и нижним -181 мкм предельными отклонениями, при этом при обработке покрытия допускается снятие не более 1,3 мм и не менее 0,53 мм нанесённого покрытия , а предварительное шлифование выполняется в размер 5,4 с операционным допуском 0,43 мм, заданным по симметричной схеме. Корень (0.8272*(квадрат суммы верхних – квадрат суммы нижних)) Для обеспечения заданных конструктором глубины и твердости цементированного слоя низкоуглеродистых легированных сталей используется типовой технологический процесс химико-термического упрочнения, включающий в себя предварительное шлифование, насыщение углеродом, закалку с последующим отпуском и окончательное шлифование. Используя вероятностный метод определите в мм максимальную глубину насыщения углеродом плоской пластины, если известны заданные рабочим чертежом верхнее 32 мкм и нижнее -23 мкм предельные отклонения детали толщиной 7,9 мм , максимальная 1,19 мм и минимальная 0,75 мм глубина термоупрочненного слоя детали, а также размер заготовки 8,38 мм после предварительного шлифования с операционным допуском 0,206 мм , заданным в тело. Корень(0,9338*(квадрат суммы верхних+квадрат суммы нижних)) Для обеспечения заданных конструктором размеров изношенных деталей при их ремонте с учетом толщины наплавленного материала, используется типовой технологический процесс, включающий в себя операции предварительного шлифования, очистки с обезжириванием, наплавления материала и окончательного шлифования данной поверхности. Используя вероятностный метод определите в мм максимальную толщину наплавления металла, если задан размер детали 6,4 мм с верхним 80 мкм и нижним -113 мкм предельными отклонениями, при этом при окончательном шлифовании допускается снятие не более 1,33 мм и не менее 0,5 мм наплавленного металла, а предварительное шлифование выполняется в размер 5,1 с операционным допуском 0,57 мм, заданным по симметричной схеме. Корень(1,6774*(квадрат суммы верхних+квадрат суммы нижних)) Для обеспечения заданных конструктором глубины и твердости цементированного слоя низкоуглеродистых легированных сталей используется типовой технологический процесс химико-термического упрочнения, включающий в себя предварительное шлифование, насыщение углеродом, закалку с последующим отпуском и окончательное шлифование. Используя вероятностный метод определите в мм минимальную глубину насыщения углеродом плоской пластины, если известны заданные рабочим чертежом верхнее 32 мкм и нижнее -11 мкм предельные отклонения детали толщиной 7,95 мм , максимальная 1,29 мм и минимальная 0,62 мм глубина термоупрочненного слоя детали, а также размер заготовки 8,29 мм после предварительного шлифования с операционным допуском 0,135 мм , заданным в тело. Корень(0,27744*(квадрат суммы верхних – квадрат суммы нижних)) ПС третьего верхнего отклонения нет, оно равно 0 |