Отраслевой дорожный методический документ

• Название: Отраслевой дорожный методический документ
• Дата: 11.10.2020
• Размер: 0.9 Mb.
• Имя файла: ODM_218.4.025-2016.docx
• Тип: Документы; #142270
• страница: 5 из 17

4.3 Регулирование движения транспортных средств по мостовому сооружению по условию грузоподъемности

4.3.1 Регулирование неконтролируемого режима движения транспортных средств по мостовому сооружению следует производить в том случае, если класс сооружения по грузоподъемности, выраженный в единицах нагрузки АК, менее 11 (Как < 11). Однако, если при этом допустимая масса эталонной трехосной нагрузки ЭН₃ для этого сооружения, вычисленная с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f= 1,2, окажется более 27 т, ограничения вводить не следует.

4.3.2 Ограничение допустимой общей массы транспортных средств для неконтролируемого режима осуществляется установкой дорожного знака 3.11 «Ограничение массы» в соответствии с указаниями ГОСТ Р 52289-2004 и ГОСТ Р 52290-2004.

4.3.3 Если грузоподъемность сооружения, определена грузоподъемностью конструктивного элемента, полученной расчетом на местную нагрузку (плита проезжей части и пр.), и при этом допускаемая осевая нагрузка менее 11 т, регулирование движения осуществляется установкой дорожного знака 3.12 «Ограничение массы, приходящейся на ось транспортного средства» в соответствии с указаниями ГОСТ Р 52289-2004 и ГОСТ Р 52290-2004.

4.3.4 Возможность и условия пропуска транспортных средств с массой или осевыми нагрузками, превышающими установленную для сооружения грузоподъёмность, определяют соответствующим расчётом, предусматривающим контролируемый режим движения.

5 Назначение учитываемых в расчетах нагрузок и их сочетаний, системы расчетных коэффициентов

5.1 Постоянные и прочие нагрузки

5.1.1 Постоянные нагрузки принимаются в виде интенсивности на квадратный метр поверхности влияния или на погонный метр линии влияния.

Расчетное воздействие от постоянных нагрузок в элементе конструкции определяют по формуле

S_пост = Σ(γ_fi⋅g_i⋅ω_i), (5.1.1)
где γ_fi – коэффициенты надежности к учитываемым постоянным нагрузкам, принимаемые в соответствии с указаниями таблицы 5.1.1; g_i – интенсивность учитываемых постоянных нагрузок, кПа (тс/м²); ω_i – объем поверхности влияния воздействия под зоной приложения каждой постоянной нагрузки.

Таблица 5.1.1 – Коэффициенты надежности к постоянным нагрузкам и воздействиям

Нагрузки и воздействия	Коэффициенты надежности по нагрузке f
Вес конструктивных элементов и другие нагрузки и воздействия, кроме указанных ниже в данной таблице при числе замеров 6 и более при числе замеров менее 6	1,05 (0,9) 1,10 (0,9)
Вес слоев одежды мостового полотна (изоляция, защитный и выравнивающий слой) при числе замеров 6 и более при числе замеров менее 6	1,15 (0,95) 1,20 (0,95)
Вес покрытия ездового полотна и тротуаров Горизонтальное давление грунта при расчете опор и фундаментов от веса насыпи от грунта, лежащего ниже поверхности земли	1,20 (0,95) 1,40 (0,70) 1,30 (0,80)

Примечание. Значения γ_f в скобках принимают в случаях, когда это приводит к более невыгодному воздействию на элементы конструкции.

Нагрузку от конструктивных элементов мостового полотна допускается принимать равномерно распределенной по площади мостового полотна, если величина ее на отдельных участках отклоняется от средней величины не более чем на 10%.

Для балочных пролетных строений нагрузку от собственного веса допускается принимать равномерно распределенной между балками, если величина для отдельных конструкций отклоняется от средней величины не более чем на 10%.

Коэффициент надежности к нагрузке от температурного воздействия при расчете грузоподъемности стальных, железобетонных рамных конструкций, сталежелезобетонных пролетных строений и гибких опор принимают равным 1,2.

5.1.2 Нагрузку от собственного веса элементов конструкции и мостового полотна при отсутствии проектных или иных сведений вычисляют с учетом данных по плотности (объемному весу) материалов (приложение В).

5.1.3 Нормативное вертикальное давление от веса грунта p_v, кПа (тс/м²) определяют по формуле:

p_v = _n h, (5.1.2)
где _n – нормативный удельный вес грунта, кН/м³(тс/м³); h – высота засыпки, м, определяемая для концевых опор от верха дорожного покрытия до рассматриваемого сечения (приложение Е [4]).

5.1.4 Нормативное горизонтальное (боковое) давление от собственного веса грунта примыкающей к опоре насыпи (призмы обрушения) определяют по формуле:
p_n = _n h _n, (5.1.3)
где _n – коэффициент нормативного бокового давления грунта засыпки опор:
(5.1.4)
где _n – нормативный угол внутреннего трения грунта, град.

При отсутствии лабораторных исследований допускается принимать удельный вес засыпки _n = 17,7 кН/м³ (1,80 тс/м³), нормативный угол внутреннего трения _n = 35° (при засыпке песчаным дренирующим грунтом).

Методика определения равнодействующего нормативного горизонтального (бокового) давления от собственного веса насыпного грунта, а также грунта, лежащего ниже естественной поверхности земли, на опоры мостов приведена в приложении Е [4].

5.1.5 Усилия от изменения температуры в стальных и железобетонных рамных конструкциях и гибких опорах вычисляют от перемещений , вызванных изменениями температуры и определяемых по формуле:
, (5.1.5)
где l_i – расстояние от рассматриваемого сечения до точки, которая при изменении температуры остается неподвижной; t – амплитудаизменения температуры в течение года (п. 6.27 [4]);  – коэффициент линейного расширения,  = 0,00001 для железобетона,  = 0,000012 – для стали.

Изменение температуры в сталежелезобетонных конструкциях учитывают согласно п. 9.10 [4].

При учете в расчетах температурных воздействий используют коэффициенты сочетания нагрузок в соответствии с указаниями п. 5.4.