ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ГЕРМЕТИЧНОСТИ. Решение по поддержанию эксплуатационной надёжности забивных свай строительного объекта на территории набережной
 Скачать 7.95 Mb.
|
|
A.V. Averchenkov, Doctor of Engineering Sciences,Professor, Bryansk State Technical University (Bryansk, Russia) (e-mail: mahar@mail.ru) E.E. Averchenkova, Doctor of Engineering Sciences,Professor, Bryansk State Technical University (Bryansk, Russia) (e-mail: lena_ki@inbox.ru) D.I. Goncharov, Student, Bryansk State Technical University (Bryansk, Russia) (e-mail: jeriho32@yandex.ru) K.Y. Pomogaeva, Undergraduate Student, st. Petersburg national research institute of Information technologies, mechanics and optics (St. Petersburg, Russia) (e-mail: cool.kotop@yandex.ru) APPLICATION OF MULTIFACTOR CORRELATION-REGIRESSION ANALYSIS FOR MODELING REGIONAL SOCIAL AND ECONOMIC SYSTEM IN THE INFORMATION ADVISORY SYSTEM The current state of modeling regional social and economic systems cannot still be defined as an effective tool for developing regional policies in the Russian Federation. The article provides an algorithm for modeling a regional social and economic system for the needs of the information advisory system being developed. The authors determined the functional significance of the mathematical modeling block of the regional social and economic system in the developed information advisory system; its interaction with other components of the program is described.The authors developed an algorithm that proves feasibility of applying the specific mathematical function to describe trends in the development of indicators for the forecast of the social and economic development of the RF region in the information advisory system being developed.The generated algorithm provides for the possibility of using single- or multifactor regression to form a mathematical dependence. It is shown that the result of mathematical modeling in the advisory system is the formation of a list of indicators assigned to the executive state government bodies or subdivisions of the regional government for which the information advisory system forms an assessment of Использование многофакторного корреляционно-регрессионного анализа для моделирования ... ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. То for management impact on the analyzed indicators. The article using the example of the Bryansk region presents the experience of using multiple regression for modeling values of the sample indicator of the development of the regional social and economic system "Investments in fixed assets". As initial data, the departmental expenditure structure of the Bryansk region for the departments of economic development and construction and architecture for 2011-2019 was used. In the program module Statistica, the corresponding regression equations were formed, and then the model was evaluated for reliability. The results of regression analysis for the estimated indicator are also given. The article provides the conclusion stating that the use of multifactor correlation-regression analysis for modeling a regional social and economic system based on the Bryansk region data makes it possible to expand the capabilities of the information advisory system being developed. Key words: mathematic modeling of social ande conomic development of RF regions, regression-correlation analysis, information advisory system. DOI: 10.21869/2223-1560-2018-22-1-101-111 For citation: Averchenkov A.V., Averchenkova E.E., Goncharov D.I., Pomogaeva K.Y. Application of Multifactor Correlation-Regiression Analysis for Modeling Regional Social and Economic System in the Information Advisory System. Proceedings of the Southwest State University, 2018, vol. 22, no. 1(76), pp. 101-111 (in Russ.). *** Reference 1. Averchenkov A.V., Averchenkova E.Je., Goncharov D.I. Modelirovanie social'- no-jekonomicheskogo razvitija Brjanskoj oblasti dlja informacionnoj sovetujushhej sistemy. Vestnik BGTU, 2017, no. 4(57), pp. 137-143. 2. Averchenkova E.Je., Averchenkov A.V. Informacionnyj monitoring regional'n- yh social'no-jekonomicheskih sistem. Brjansk, BGTU Publ., 2016, 177 p. 3. Averchenkova E.Je., Averchenkov A.V., Goncharov D.I. Matematicheskoe modelirovanie pokazatelej razvitija regiona v konceptual'noj modeli ocenki vlijanija vneshnej sredy na regional'nuju social'no- jekonomicheskuju sistemu. Vestnik VGUIT, 2017, vol. 79, no.2, pp. 290-295. 4. Averchenkova E.Je., Goncharov D.I. Primenenie poroga sushhestvennosti dlja pokazatelej prognoza social'no-jekonomi- cheskogo razvitija Brjanskoj oblasti pri prin- jatii upravlencheskih reshenij na region- al'nom urovne. Jekonomika v uslovijah so- cial'no-tehnogennogo razvitija mira. Materi- aly II Mezhdunarodnoj mezhdisciplinarnoj nauchnoj konferencii po fundamental'nym i prikladnym problemam sovremennogo so- cial'no-jekonomicheskogo i jekonomiko- jekologicheskogo razvitija. Brjansk, BGTU Publ., 2017, vol. 2, pp.205-211. 5. Averchenkova E.Je., Pomogaeva K.Ju. Osobennosti formirovanija i rasprede- lenija bjudzheta Brjanskoj oblasti v 2016 g. Problemy sohranenija kul'turnogo nasledija. Materialy VI mezhdunarodnogo seminara. Brjansk, 2017, pp.165-171. 6. Suharev O.S. Otdel'nye sovremen- nye problemy regional'nogo razvitija. Sov- remennye tendencii regional'nogo razvitija. Materialy III mezhdunar. nauch.-prakt. konf. Rostov-n/D., 2017, pp. 32-51. 7. Suharev O.S. Regional'naja jekono- micheskaja politika: strukturnyj podhod i instrumenty (teoreticheskaja postanovka). Jekonomika regiona, 2015, no. 2. 8. Fedorchenko, A.A. Znachenie jeffek- tivnogo monitoringa social'no-jekonomi- cheskogo razvitija regionov. Terra Eco- nomicus, 2012, vol. 10, no. 1, pp. 93-99. 9. Chernikov A.P. Prinjatie upravlen- cheskih reshenij v uslovijah neopredelen- nosti. Izvestija Irkutskoj gosudarstvennoj jekonomicheskoj akademii, 2013, pp. 51-59. ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76) 112 УДК 69.07 Г. Парфенов, канд. техн. наук, доцент, ФГБОУ ВО "Брянский инженерно-технологический университет" (Брянск, Россия) (e-mail: МВ. Моргунов, канд. техн. наук, доцент, ФГБОУ ВО "Брянский инженерно-технологический университет" (Брянск, Россия) (e-mail: 5555@bk.ru) ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОТЕРЬ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТАХ ИЗ МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА В данной статье рассмотрены вторые потери предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести в железобетонных конструкциях из мелкозернистых бетонов. Деформации ползучести могут в несколько раз превышать упругие деформации от нагрузки. Наиболее распространенный на практике случай развития ползучести бетона - медленно затухающая стечением времени ползучесть с начальной достаточно высокой скоростью развития впервые часы после нагружения. Она характерна для напряжений, не превосходящих длительное сопротивление бетона. Экспериментальное изучение деформаций усадки и ползучести мелкозернистых бетонов позволяет сопоставить потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона. Обычно наблюдается суммарное влияние этих факторов, что значительно усложняет изучение процессов, происходящих в бетоне при длительных воздействиях. В основном, результаты, получаемые при испытании бетонных призм, используются для сравнения деформативных свойств бетонов, но для изучения потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона этого недостаточно и следует проводить на элементах, армированных предварительно напряженной арматурой для учета изменений напряжений обжатия и перераспределения напряжений по высоте сечения элемента при длительном действии усилия обжатия. Проанализированы результаты экспериментальных исследований железобетонных балок прямоугольного сечения при различных возрастах загружений повремени и 320 суток. Рассмотрены потери от быстронатекающей ползучести, потери от усадки, суммарные потери от усадки и ползучести. Экспериментальные данные представлены в виде графиков и таблиц. Выполнено сравнение экспериментальных данных с расчетными, определенными по действующим нормам, а для усадки и по методике, предлагаемой И.И. Улицким. Ключевые слова деформации усадки, деформации ползучести, мелкозернистый бетон, быстро- натекающая ползучесть. DOI: 10.21869/2223-1560-2018-22-1-112-117 Ссылка для цитирования Парфенов Г, Моргунов МВ. Экспериментальные исследования потерь предварительного напряжения арматуры в железобетонных элементах из мелкозернистого бетона // Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76). С. Различный состав мелкозернистого и тяжелого бетона оказывает влияние на их деформативные свойства, и процессы ползучести и усадки имеют несколько другой характер [1,2,10]. В настоящее время не сформировано единой теории, объясняющей ползучесть бетона, ив основном рассматриваются определенные факторы, влияющие на нее [4, 5, 7, 13, 14, Размеры усадки и ползучести мелкозернистого бетона колеблются в очень широких пределах и могут существенно превышать средние значения, учитываемые в нормативных документах [6,9,12]. Важным критерием оценки надежности конструкции является жесткость, на которую влияет величина предварительного обжатия. Одним из факторов, влияющих на величину предварительного обжатия, являются потери от быстропротекающей ползучести, которые проявляются вовремя обжатия элемента арматурой, втягиваемой на упоры, и зависят от уровня обжатия бетона. Учет данных потерь позволяет более точно определить потери напряжений от ползучести бетона, проявляющейся после окончания упругого обжатия бетона Экспериментальные исследования потерь предварительного напряжения арматуры ... ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76) 113 В данной статье проведен анализ экспериментальных данных с теоретическими по потерям от быстропротекающей ползучести, усадке и ползучести. Результаты, получаемые при испытании бетонных призм, используются для сравнения деформативных свойств бетонов, однако изучение потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона следует проводить на элементах, армированных предварительно напряженной арматурой. В этом случае учитывается изменение напряжений обжатия и перераспределение напряжений по высоте сечения элемента при длительном действии усилия обжатия. Сравнивались экспериментальные исследования, в которых потери предварительного напряжения от быстронатекающей ползучести, определялись через 2 часа после упругого обжатия элемента [8]. Сравнение с экспериментальными данными других исследований затрудненно из-за отсутствия единой методики определения этих потерь. Значения напряжений обжатия бетона на уровне верхней и нижней арматуры при отпуске натяжения вычислялись на упругой стадии по приведенному сечению 01 0 ; н б n n N N l y F J (1) ' ' 01 01 0 ; б (2) ' ' 01 01 01 н н N F F (3) Величины опытных потерь и расчетные величины потерь по нормам приведены в таблице 1 и на рисунке. Почти во всех образцах опытные потери несколько превышают расчетные. Среднее превышение составляет 10%. Потери предварительного напряжения рассмотрены с балок, изготовленных как с предварительным напряжением арматуры, из них взяты суммарные потери от усадки и ползучести, таки обычных для определения потерь от усадки бетона. Таблица Опытные и расчетные значения потерь от быстронатекающей ползучести Шифр балок Напряжение вар- матуре, МПа Относительное обжатие бетона Опытные потери, МПа Расчетные потери, МПа σ 01 σ' 01 σ 6 / R 0 σ' 6 / R 0 σ 6 σ' 6 σ 6 σ' 6 ПБ-1-1 ПБ -1-2 ПБ-1-3 Средние ПБ-1-4 ПБ -1-5 ПБ-1-6 Средние ПБ-1-7 ПБ -1-8 ПБ-1-9 Средние ПБ-11-1 ПБ -11-2 ПБ-11-3 Средние 390 390 390 390 250 250 250 250 250 250 250 250 510 510 510 510 390 390 390 390 250 250 250 250 250 250 250 250 510 510 510 510 0,53 0,53 0,53 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,43 0,43 0,43 0,43 0,47 0,47 0,47 0,47 0,20 0,20 0,20 0,20 0,18 0,18 0,18 0,18 0,22 0,22 0,22 0,22 0,17 0,17 0,17 0,17 28,5 29,9 28,6 29,0 14,6 18,2 18,6 17,1 23,8 24,2 23,5 23,8 22,1 26,2 25,8 24,4 12,4 11,2 9,5 11,0 10,6 12,0 12,8 11,8 11,8 9,5 13,2 11,5 7,5 9,8 10,1 9,1 27,1 27,1 27,1 27,1 16,0 16,0 15,0 15,0 21,5 21,5 21,5 21,5 23,5 23,5 23,5 23,5 10,0 10,0 10,0 10,0 9,0 9,0 9,0 9,0 11,0 11,0 11,0 11,0 8,5 8,5 8,5 8,5 Г. Парфенов, МВ. Моргунов ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № Рис. Потери предварительного напряжения арматуры от быстронатекающей ползучести Опытные потери от усадки бетона сравнивались с расчетными, определяемыми двумя способами - определение потерь по нормам [3]; 2 - определение потерь с учетом напряженного состояния железобетонного сечения и действительного характера протекания усадки. Второй способ предлагается в работе И.И. Улицкого Для вычисления потерь напряжения в арматуре по второму способу использовались следующие формулы в нижней арматуре ' ' ; (1 н н а у у н н a н н н а a М М e У Е М h n ММ (4) - в верхней арматуре ' ' ' ' (1 н н а у у н н a н a н н а М М У ЕМ h n ММ (В приведенных выражениях приняты следующие обозначения деформации свободной усадки в момент определения потерь 2 1 / a a e , (6) 2 / б б J F , (7) ' ' н н a н н F У У (В таблице 2 приведены расчетные потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, определенные двумя способами. Таблица Расчетные потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона Шифр балок Первый способ, МПа Второй способ, МПа σ у σ'у σу σ'у ПБ -1-1,2,3 ПБ -1-4,5,6 ПБ -1-7,8,9 ПБ -11-1,2,3 20,3 20,3 20,3 20,3 23,4 23,4 23,4 23,4 40,5 38,2 38,0 42,2 41,4 37,0 38,0 Средние опытные потери от усадки для балок с µ= 1,1 % вставили МПа. Расчетные потери от ползучести бетона определялись по нормам. Опытные значения потерь взяты по фактическим деформациям арматуры и бетона. Сначала были взяты деформации бетона и арматуры в результате кратковременного нагружения. Таким образом, были определены деформации от упругого обжатия и от быстронатекающей ползучести. Обжатие образцов производилось в возрасте 14 суток при достижении бетоном прочности. Затем использовались деформации арматуры и бетона непосредственно перед испытаниями, которые определялись в возрасте 28 суток. По разнице были найдены суммарные деформации от усадки и ползучести, по ко Экспериментальные исследования потерь предварительного напряжения арматуры ... ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76) 115 торым вычислялись потери предварительного напряжения. Экспериментальные данные позволили сопоставить опытные потери предварительного напряжения от быстронате- кающей ползучести, усадки и ползучести с расчетными по нормативным документам. На основании экспериментов потери вычислялись по формуле н , (где na ya t t - суммарные деформации арматуры от ползучести и усадки бетона, измеренные на предварительно напряженных элементах; E н - модуль упругости предварительно напряженной арматуры, определенный экспериментальным путем. Опытные и расчетные потери предварительного напряжения приведены в таблице 3. Таблица Потери предварительного напряжения, определенные различными способами Шифр балок Опытные данные,МПа По нормам,МПа ∆ оп оп 8 9 р р 8 9 ПБ-1-1 ПБ-1-2 ПБ-1-3 Средние ПБ-1-4 ПБ-1-5 ПБ-1-6 Средние ПБ-1-7 ПБ-1-8 ПБ-1-9 Средние ПБ-11-1 ПБ-11-2 ПБ-11-3 Средние 91,7 92,5 69,6 86,4 57,8 56,0 46,6 53,5 81,6 70,3 72,7 74,9 78,0 80,2 66,8 75,0 125,6 122,4 98,2 115,4 72,4 74,2 65,2 70,6 105,4 94,5 96,2 98,7 100,1 105,4 92,8 99,4 85,4 85,4 85,4 85,4 58,5 58,5 58,5 58,5 73,7 73,7 73,7 73,7 78,4 78,4 78,4 78,4 112,5 112,5 112,5 112,5 73,5 73,5 73,5 73,5 95,2 95,2 95,2 95,2 101,9 101,9 101,9 101,9 6,8 7,6 -22,7 1,2 -1,2 4,5 -25,5 -9,3 9,7 -4,8 -1,4 1,6 -0,5 2,2 -17,4 4,5 Опытные потери от быстропротекающей ползучести мелкозернистого бетона при относительном уровне обжатия б удовлетворительно согласуются с величинами, вычисленными по нормам. Величины суммарных потерь от усадки и ползучести, рассчитанных по нормам, оказались несколько меньше опытных, ноне превышают погрешности. Список литературы 1. Арутюнян Н.Х., Манжиров А.В. Контактные задачи теории ползучести. Ереван НАН РА, 1999. 318 с. 2. Бондаренко В.М., Колчунов В.И. Расчетные модели силового сопротивления железобетона. М АСВ, 2004. 472 с. 3. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003:СП Дата введения М ООО Аналитик, 2012. 158 с. 4. ГОСТ 24544-81*. Бетоны. Методы определения деформаций усадки и ползучести. Введ. 1982-01-01. М Изд-во стандартов, 1982. 5. Галустов К. З. Нелинейная теория ползучести бетона и расчет железобетонных конструкций. М Физматгиз, 2006. Г. Парфенов, МВ. Моргунов ISSN 2223-1560. Известия Юго-Западного государственного университета. 2018. Т. 22, № 1(76) 116 6. Есаян С.Г. Реологическое моделирование вязкоупругих, упругопластиче- ских и вязкоупруго-пластических сред. Ереван Чартарагет. 2009. 368 с. 7. Лившиц ЯД. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона учеб. пособие для строит. спец. вузов. е изд, перераб. и доп. Киев : Вища шк, 1976. 280 с. 8. Парфенов С.Г., Мощенков В.Е. Экспериментальные исследования деформации ползучести и усадки мелкозернистого бетона // Известия Юго- Западного государственного университета. Т. 21, № 4(73). С. 13-20. 9. Тамразян А.Г., Есаян С.Г. Механика ползучести бетона монография. М МГСУ, 2013. 524 с. 10. Тамразян А.Г. К теории расчета по предельным состояниям на основе реологической механики железобетона // Бетон и железобетон. 1999. №3. 11. Улицкий И.И., Чжан-Чжун-Яо, Голышев А.Б. Расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов. Киев Госстройиздат УССР, 1960. 495 с. 12. Хасин В.Л. К расчету железобетонных элементов с учетом нелинейной ползучести бетона // Пути повышения производительности труда, сокращения сроков проектирования и строительства транспортных сооружений сб. науч. тр. М ЩИИС, 1986. 13. Li Xian-Fang, Fan Tian-You. Tran- sient analysis of a piezoelectric strip with a permeable crack under anti-plane impact loads. International Journal of Engineering Science, Jan. 2002. 40, р. 131-143. 14. Javier Aviles, Martha S. Sanchez- Sesma, Francisco J. Effects of wave passage on the relevant dynamic properties of struc- tures with flexible foundation. Earthquake Engineering & Stuctural Dynamics, Jan. 2002, 31, 1, р 15. Hidalgo P. A., Jordan R. M., Mar- tinez M. P. An analytical model to predict the inelastic behaviour of shear-wall, rein- forced concrete structures. Engineering Structures, Jan. 2002, 24, 1, р. 85-98. Поступила в редакцию 23.01.18 _________________________ UDC 69.07 |