Рро. методичка+к+решению+кр. Учебнометодическое пособие для выполнения расчетнографических работ и проведения практических занятий

• Название: Учебнометодическое пособие для выполнения расчетнографических работ и проведения практических занятий
• Дата: 27.12.2022
• Размер: 2.03 Mb.
• Имя файла: методичка+к+решению+кр.docx
• Тип: Учебно-методическое пособие; #866630
• страница: 9 из 11

Активное сопротивление цепи

и индуктивное сопротивление цепи

.

Так как практически сопротивления R₁<<R₀ и X_1d<<X₀, то значения R₀ и X₀ определяются из приведенных формул.

Опыт короткого замыкания (КЗ) выполняется по схеме, представленной на рисунке 4.6, при условии, что к первичной обмотке подводится пониженное напряжение U_1к, составляющее 510 % от номинального, а точнее такое напряжение, при котором токи I₁ и I₂ в обмотках равны номинальным. Вторичная обмотка трансформатора замыкается накоротко.

При этом вольтметр V₁ показывает напряжение первичной обмотки U_1к, ваттметр – мощность короткого замыкания P_к, амперметр А₁ – ток в первичной обмотке. По эти показаниям можно определить мощность потерь в обмотках, так как потери в магнитопроводе составляют лишь 510 % потерь при номинальном режиме из-за пониженного напряжения U_1к. Мощность потерь при коротком замыкании и номинальных токах

P_{к, ном}=R₁I²_1ном+ R₂I²_2ном.



Рисунок 4.6

Кроме того, по данным этого опыта можно найти параметры упрощенной схемы замещения. Полное сопротивление

,

суммарное активное сопротивление



и реактивное сопротивление

.

Напряжение короткого определяется:

U_1к=Z_кI_1ном.

Обычно оно составляет 58 % о номинального значения:

.

Значение u_к% указано на щитке трансформатора. Активная составляющая напряжения короткого замыкания находится по формуле

,

а реактивная составляющая

.

Процентные значения u_к, u_а,к, u_р,к связаны между собой соотношением

.

Важное значение имеет напряжение на вторичных выводах трансформатора, так как к этой обмотке подсоединяются приборы, устройства, машины.

Изменение вторичного напряжения определяют в процентах

.

Введем понятие коэффициента нагрузки трансформатора

.

Тогда:

,

или с учетом вышеприведенных обозначений:

.

Если значение u% найдено, то вторичное напряжение

.

Значение U₂ при номинальной загрузке может быть найдено по каталожным данным, где приводятся значения u%.

Внешняя характеристика представляет собой зависимость между вторичным напряжением U₂ и током нагрузки I₂ при заданном напряжении на входе трансформатора U₁. Она может быть рассчитана по каталожным данным. Внешние характеристики при активной и активно-индуктивной нагрузках представлены на рисунке 4.7. Чем больше нагрузка, т.е. чем больше ток I₂, тем меньше напряжение U₂. В пределах от холостого хода до номинальной нагрузки, т.е. от I₂=0 до I₂= I_2ном (01), напряжение изменяется лишь на несколько процентов. Чем больше нагрузка, тем больше токи I₂ и I₁, а значит, больше и падения напряжения на сопротивлениях обмоток трансформатора и, следовательно, тем меньше напряжение U₂.



Рисунок 4.7

4.1.6 Мощность потерь и КПД трансформатора. Уравнение баланса мощности в цепи с трансформатором

P₁=P₂+P= P₂+P_ст + P_м,

где P₁ – активная мощность, поступающая из сети питания (от источника); P₂=U₂I₂cos₂ - активная мощность потребителей; P=P_ст+P_м  суммарная мощность потерь в трансформаторе; P_ст  мощность потерь в стали; P_м  мощность потерь в проводах обмоток.

Мощность потерь в стали магнитопровода из-за гистерезиса и вихревых токов зависит от амплитуды магнитного потока Ф, а так как Ф=const, то мощность потерь в стали не изменяется, т.е. не зависит от нагрузки при постоянном значении напряжения питания U₁. Эти потери составляют 12 % номинальной мощности. Мощность потерь в проводах обмоток зависит от нагрузки, так как P_м=R_кI₁².

Коэффициент полезного действия трансформатора. КПД трансформатора можно рассчитать по формуле

.

Так как коэффициент нагрузки =I₁/I_1ном=I₂/I_2ном и в опытах холостого хода и короткого замыкания было получено что Р_ст=Р_х, а

,

то КПД



Годовой КПД трансформатора:



где t_г=8760  число часов в году; t_р  число часов работы трансформатора при постоянной нагрузке.

Зависимость КПД трансформатора от нагрузки представлена на рисунке 4.8. Приравняв производную , получим значение _опт, при котором значение КПД максимально:

²_оптР_к,ном=Р_х, т.е. .

Обычно Р_х/Р_к,ном=0,50,25 и, значит _опт=0,70,5.



Рисунок 4.8

Пример 4.1 Известны номинальные параметры однофазного трансформатора: мощность S_ном=10 кВА, первичное напряжение U_1ном=10 кВ, вторичное напряжение U_2ном=660 В, а также мощности потерь при холостом ходе Р_х=90 Вт и при коротком замыкании Р_к,ном=280 Вт и напряжение короткого замыкания u_к%=4,5%. Определить ток холостого хода I_1х, коэффициент трансформации n, параметры полной схемы замещения, напряжение U₂ и ток I₂ приемника с параметрами Z_н=60 Ом, cos₂=0,8.

Указания:

1) принять, что при холостом ходе реактивное сопротивление первичной обмотки X_1d мало по сравнению с реактивным сопротивлением Х₀ и ток холостого хода составляет 7 % номинального;

2) принять, что при коротком замыкании мощность потерь одинакова у первичной и вторичной обмоток.

Решение.

Номинальный ток трансформатора

А.

Ток холостого хода

А.

Коэффициент трансформации



Параметры схемы замещения:

Ом;

Ом;

Ом.

В режиме короткого замыкания

В и А.
Из упрощенной схемы замещения следует, что сопротивления короткого замыкания: полное

Ом;

активное

Ом;

реактивное

Ом.

С учетом указания 2 получаем:

Ом;

Ом.

%;

%;

ток

,

где

Ом;

Ом,

т.е.

А;

Изменение вторичного напряжения

%;

искомые напряжение и ток

В;

А.

Пример 4.2 Номинальные данные трехфазного трансформатора: мощность S_ном=100 кВА, высшее линейное напряжение U_1ном=10 кВ, низшее линейное напряжение U_2ном=400 В. Схема соединения обмоток трансформатора Y/Y. Мощность потерь в режиме холостого хода Р_х=730 Вт, мощность потерь в режиме короткого замыкания Р_к,ном=2400 Вт. Определить U_1номф, U_2номф, I_1ном, I_2ном, R_1, R₂ и КПД, если и трансформатор работает под нагрузкой в течении года 4200 ч, а остальное время цепь вторичной обмотки разомкнута.

Указания: принять, что при коротком замыкании мощность потерь делится поровну между первичной и вторичной обмотками.

Решение.

Коэффициент трансформации . Так как схема соединения обмоток Y/Y, то и .

Фазовые напряжения первичной и вторичной обмоток в режиме холостого хода меньше линейных в раз:

В;

В.

Номинальные токи в обмотках трансформатора, если пренебречь потерями, находим из соотношения . Номинальные токи первичной и вторичной обмоток

А;

А;

Активные сопротивления фаз первичной и вторичной обмоток определим из выражения мощности потерь при опыте, которого замыкания:

,

где и  мощности потерь в сопротивлениях одной фазы при номинальных токах. Учитывая указание, можно записать:

и ;

Ом; ;

Ом.

Коэффициент полезного действия при cos₂=0,8, =0,25

;

годовой КПД:





Пример 4.3 Номинальные величины трехфазного трансформатора: мощность S_ном=50 кВА, высшее (первичное) напряжение U_1ном=6 кВ, низшее (вторичное) напряжение U_2ном=525 В, КПД _ном=96,7 %, напряжение короткого замыкания u_к%=5,5 %, мощность потерь в режиме короткого замыкания P_к,ном=1325 Вт, схема соединения обмоток Y/.

Определить I_1ном, I_2ном, U_1ном,ф, U_2ном,ф, n_ф, P_х, u_к,а%, u_к,р%, u при =1 и ₂=–90+90;  при =01 и cos₂=0,8.

Решение.

Под номинальными токами I_1ном, I_2ном понимают линейные токи вне зависимости от схемы соединений. Так как , то, пренебрегая потерями, определяем токи.

А;

А.

Фазные напряжения обмоток находим с учетом схемы соединений: фазное напряжение первичной обмотки (схема звезда)

В

и фазные напряжения вторичной обмотки (схема треугольник)

В.

Фазный коэффициент трансформации

.

При cos₂=1 и =1 КПД

,

откуда мощность потерь в режиме холостого хода

Вт.

Активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания

,

.

Для процентного изменения вторичного напряжения при номинальной нагрузке и любом значений ₂ (угол ₂ изменяется в пределах от –90 до +90) была получена формула . Задавая значения ₂ через 30, рассчитываем при номинальной нагрузке (=1). Результаты расчета сведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1

	90	60	30	0	30	60	90
	4,82	5	3,735	2,65	0,12	2,85	4,82

КПД при =0; 0,25; 0,5; 1,0 рассчитаем по

.

Результаты расчета сведены в таблице 4.2.

Таблица 4.2.

	0	0,25	0,5	1
	0	0,9556	0,9656	0,9591

4.2 Машины постоянного тока

Электрические машины постоянного тока могут работать как в режиме генератора, так и в режиме двигателя, т.е. обладают свойством обратимости. В режиме генератора они преобразуют механическую энергию, подводимую к их валу от первичного двигателя, в электрическую энергию постоянного напряжения, а в режиме двигателя осуществляют обратное преобразование: электрическую энергию постоянного тока преобразуют в механическую энергию, снимаемую с их вала.

В народном хозяйстве генераторы постоянного тока применяются для питания различного рода устройств, работающих на постоянном токе, в том числе электрических двигателей постоянного тока. Двигатели постоянного тока находят широкое применение в тех случаях, когда механизм, приводимый во вращение двигателем, должен иметь широкий и плавный диапазон регулирования скорости: в мощных металлорежущих станках, на электрофицированном транспорте, в автоматике и т.п. Как генераторы, так и двигатели изготавливаются промышленностью серийно мощностью от ватт до сотен киловатт.

Пример 4.4 Генератор параллельного возбуждения (рисунок 4.9) имеет следующие номинальные данные: P_ном=25 кВт, U_ном230 В, потери в цепи возбуждения Р_В=2 % от Р_ном, потери в обмотке якоря Р_Я=2 % от Р_ном. Определить: номинальный ток якоря I_Я,ном, номинальный ток возбуждения I_В,ном, сопртивление цепи якоря R_Я, ЭДС якоря в номинальном режиме E_ном, сопротивление цепи возбуждения R_В при номинальном токе возбуждения I_В,ном.



Рисунок 4.9

Решение.

Номинальный ток генератора

=109 А.

Сопротивление цепи возбуждения

=105,8 Ом.

Номинальный ток возбуждения

=2,17 А.

Сопротивление якоря

=0,142 Ом.

Номинальный ток якоря

I_Я,ном=I_ном+I_В,ном=109+2,17=111,7 А.

Номинальная ЭДС якоря

E_ном=U_ном+R_ЯI_Я,ном=230+0,142111,17=245,7 В.

Пример 4.5 Для генератора с данными примера 4.4 определить сопротивление обмотки возбуждения R_О,В принимая, что при холостом ходе генератора и полностью выведенном реостате в цепи возбуждения ток этой цепи составляет 1,2I_В,ном; так как в режиме холостого хода U=E=C_EnФ, то при n=const характеристика U(Ф) аналогична характеристике холостого хода и может быть задана таблицей 4.3, где

;

Ф_ном  поток возбуждения, при котором E=U_ном:

Таблица 4.3

IВ, %	0	20	40	60	80	100	120	150
Ф, %	5	45	73	88	95	100	103	107

Решение.

Ток возбуждения в рассматриваемом режиме

I_В=1,2I_В,ном=2,171,2=2,6 А.

По характеристике холостого хода находим, что при токе I_В=1,2I_В,ном магнитный поток генератора Ф=1,03Ф_ном. Так как n=const, то

E=C_EnФ=C_En1,03Ф_ном=1,03E_ном=1,03245,7=253,1 В.

По цепи якоря генератора – обмотка возбуждения протекает ток I_В=2,6 А. Из закона Кирхгофа следует, что E=(R_Я+R_О,В)I_В, откуда

=97,2 Ом.

Пример 4.6 Для генератора с данными примера 4.4 определить сопротивление реостата в цепи возбуждения R_p, которое в режиме холостого хода надо ввести для того, чтобы напряжение на зажимах якоря было равно номинальному.

Решение.

Из условия задачи следует, что ЭДС E=U_ном=230 В. Так как в режиме холостого хода E=U+R_ЯI_В, а R_ЯI_В<<U, то EU=230 В.

ЭДС E=230 В составляет 93,8 % от E_ном. При n=const поток Ф и ЭДС Е пропорциональны (E=C_EnФ), поэтому зависимость Ф=f(I_В) есть также зависимость E=f(I_В), по которой находим, что при E=93,8E_ном ток возбуждения I_В=0,98I_В,ном=0,982,17=2,13 А.

В режиме холостого хода EI_В(R_p+R_О,В), отсюда

=10,64 Ом.

Пример 4.7 Двигатель параллельного возбуждения серии 2П (рисунок 4.10) имеет следующие данные: U_ном=220 В, n_ном=1500 об/мин, Р_ном=2,4 кВт, _ном=0,808, R_Я=0,83 Ом, R_В=R_p+R_О,В=440 Ом. Определить токи I_В,ном, I_В,ном, I_ном, номинальный момент М_ном и противо-ЭДС Е_ном.

Решение.

Номинальная мощность потребляемая из сети

=2970 Вт,

номинальный момент

=15,29 Нм.



Рисунок 4.10

Здесь коэффициент 9555 учитывает, что Р_ном подставляется в формулу в кВт, а n – в об/мин. Номинальный ток, потребляемый из сети,

=13,5 А.

Номинальный ток возбуждения

=0,5 А.

Номинальный ток якоря

I_Я,ном=I_номI_В,ном=13,50,5=13,0 А.

Номинальная противо-ЭДС

Е_ном=U_номR_ЯI_Я,ном=2200,8313,0=209,2 В.

Пример 4.8 По данным примера 4.7 рассчитать и построить механическую характеристику двигателя.

Решение.

Механическая характеристика двигателя описывается формулами:

;

,

где  конструктивный коэффициент ЭДС, N  число проводников якоря; 2a  число параллельных ветвей; 2р  число пар полюсов,

 конструктивный коэффициент момента; .

Так как характеристика n(М) – прямая линия, ее можно построить по двум точкам: точке, характеризующей режим идеального холостого хода, с координатами n_х, М=0 и точке номинального режима с координатами n_ном, М_ном. Из четырех координат неизвестна одна n_х. Она может быть найдена из первого уравнения при М=0: . Разделим ее на и получим:

=1573,4 об/мин.

Координаты точек режима холостого хода и номинального режима откладываем на плоскости n, M. Соединяя точки с координатами n_х, М=0 и n_ном, М_ном прямой линией, получаем механическую характеристику (рисунок 4.11).



Рисунок 4.11

Пример 4.9 Двигатель постоянного тока параллельного возбуждения имеет следующие данные: Р_ном=8 кВт, U_ном=110 В, n_ном=1000 об/мин, I_ном=86 А, R_Я=0,05 Ом, R_В=R_p+R_О,В=32 Ом. Определить все виды потерь в номинальном режиме.

Решение.

Мощность потребляемая из сети

Р_1ном=U_номI_ном=11086=9460 Вт,

КПД двигателя

=0,846.

Общие потери

Р_ном=Р_1номР_ном=94608000=1460 Вт.

Ток и потери в цепи возбуждения

=3,44 А;

=378,7 Вт.

Ток и потери в цепи якоря

I_Я,ном=I_номI_В,ном=863,44=82,56 А;

=340,8 Вт.

Электрические потери

Р_э,ном=Р_Я,ном+Р_В,ном=340,8+378,7=719,5 Вт.

Потери в стали, механические и дополнительные потери:

Р_СТ +Р_мех+Р_доп=Р_ном Р_э,ном =1460–719,5=740,5 Вт.

Дополнительные потери

Р_доп0,01Р_ном=0,018000=80 Вт.

Потери в стали и механические потери

Р_СТ +Р_мех=740,5–80=660,5 Вт.

Потери в стали и механические потери в данной задаче не разделяются.

Пример 4.10 Для двигателя (пример 4.9) определить пусковой ток и пусковой момент: а) при пуске двигателя без пускового реостата, б) при пуске двигателя с пусковым реостатом R_П=0,6 Ом и в) при ошибочной схеме включения пускового реостата (рисунок 4.12).

Решение.

а) В первый момент пуска n=0

Е_пр=С_ЕnФ=0.

Пусковой ток якоря

=2200 А.

Ток возбуждения

=3,44 А,

где R_В=R_p+R_О,В.

Пусковой ток двигателя

I_П=I_Я,П+I_В=2200+3,44=2203,44 А.

Номинальный момент

=76,4 Нм.

Так как пусковой момент М_П=С_MI_Я,ПФ, а номинальный момент М_ном=С_MI_Я,номФ, то, разделив М_П на М_ном, получим:

=2055,8 Нм.

Из полученных данных видно, что пусковой ток I_П и момент М_П чрезмерно велики и пуск двигателя без пускового реостата недопустим.

б) При пуске с пусковым реостатом:

пусковой ток якоря

=169,2 А.

Пусковой ток двигателя

I_П=I_Я,П+I_В=169,2+3,44=172,64 А.

(ток возбуждения остается неизменным).

Пусковой момент

=156,6 Нм.

(так как пуск двигателя длится несколько секунд, то перегрузки по току и моменту находятся в допустимых пределах).

в) под ошибочным включением пускового реостата R_П понимают включение его в общую цепь, а не в цепь якоря (рисунок 4.12).



Рисунок 4.12

При таком включении пусковой ток



=169,25 А.

Напряжение на якоре и на цепи возбуждения

U_Я=U_В=U_номR_ПI_П=110–169,250,6=8,45 В.

Ток возбуждения

=0,264 А,

что в процентах от I_В,ном составляет

7,7 %.

Току I_В=7,7 % от I_В,ном по таблице примера 4.5 соответствует магнитный поток Ф=15 % от номинального. Разделив М_П на М_ном, получим:

=23,49 Нм.

Пример 4.11 Двигатель последовательного возбуждения имеет следующие номинальные данные: U_ном=220 В, I_ном=125 А, n_ном=1000 об/мин, _ном=0,82, R_Я=1 Ом. Рассчитать и построить механическую характеристику двигателя n(M).

Решение.

Найдем момент при токах

I=(0,2; 0,4; 0,6; 0,8; 1,0)I_ном.

Вращающий момент двигателя M=C_MI_ЯФ, при номинальном токеM_ном=C_MI_Я,номФ_ном. Выразим М через М_ном:

,

где



=195,8 Нм.

Так как в двигателе последовательного возбуждения I=I_В, то по заданным значениям и таблице примера 4.5 находим и М. Частота вращения определяется из уравнения

.

При номинальном режиме частота

.

Разделив первое уравнение на второе, получим

.

Данные расчета сведем в таблицу 4.4.

Таблица 4.4

	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2
I, А	25	50	75	100	125	150
	0,45	0,73	0,88	0,95	1,00	1,03
М, Нм	17,6	57,2	103,4	148,8	195,8	242,0
n, об/мин	4554	2450	1740	1324	1000	715

По расчетным данным строим механическую характеристику (рисунок 4.12).



Рисунок 4.13

4.3 Асинхронные машины

4.3.1 Устройство асинхронных машин. Асинхронные машины – это машины переменного тока. Слово асинхронный означает не синхронный или неодновременный. При этом имеется в виду, что у асинхронных машин частота вращения магнитного поля отличается от частоты вращения ротора. Асинхронные машины, как и все электрические машины, обладают свойством обратимости, т.е. могут работать как в режиме двигателя, так и в режиме генератора. Асинхронные двигатели имеют значительные преимущества по своим свойствам, характеристикам и эксплуатационным данным перед двигателями других типов. Такие двигатели могут быть однофазными, двухфазными и трехфазными. Наибольшее распространение имеют трехфазные двигатели. Асинхронные генераторы практически не применяются, так как их характеристики значительно хуже, чем синхронных генераторов.

Асинхронный двигатель, как и всякая электрическая машина, состоит из статора и ротора.

Статор имеет цилиндрическую форму. Он состоит из корпуса, сердечника и обмотки. Корпус литой, в большинстве случаев стальной или чугунный. Сердечник статора собирается из тонких листов электротехнической стали. Листы для машин малой мощности ничем не покрываются, так как образующиеся на листах окислы являются достаточной изоляцией. Собранные листы стали образуют пакет статора, который запрессовывается в корпус статора. На внутренней поверхности сердечника вырублены пазы, в которые укладывается обмотка статора. Обмотки статора могут соединяться звездой или треугольником. Для осуществления таких соединений на корпусе двигателя имеется коробка, в которую выведены начала фаз С1, С2, С3 и концы фаз С4, С5, С6.

На рисунке 4.14 показаны схемы расположения этих выводов и способы соединения их между собой при соединении фаз звездой и треугольником. Схема соединений обмоток статора зависит от расчетного напряжения двигателя и номинального напряжения сети Например, в паспорте двигателя указано 380/220. Первое число соответствует схеме соединения обмоток в звезду при линейном напряжений в сети 380 В, а второе – схеме соединения в треугольник при линейном напряжений сети 220 В – в обоих случаях напряжение на фазе обмотки будет 220 В.



Рисунок 4.14

Корпус статора с торцов закрыт подшипниковыми щитами, в которые запрессованы подшипника вала ротора.

Ротор асинхронного двигателя состоит из стального вала, на который напрессован сердечник, выполненный, как и сердечник статора, из отдельных листов электротехнической стали с выштампованными в них закрытыми или полузакрытыми пазами. Обмотка ротора бывает двух типов: короткозамкнутая и фазная – соответственно роторы называются короткозамкнутыми и фазными.

Большее распространение имеют двигатели с короткозамкнутым ротором, так как они дешевле и проще в изготовлении и в эксплуатации. Токопроводящая часть такого ротора, названного М.О.Доливо-Добровольским ротором с беличьей клеткой, состоит из медных или алюминиевых стержней, замкнутых накоротко с торцов. Как правило, беличья клетка формируется путем заливки пазов ротора расплавленным алюминием.

Фазный ротор имеет три обмотки 1, соединенные в звезду. Выводы обмоток подсоединены к кольцам 2, закрепленным на валу 3. К кольцам при пуске прижимаются неподвижные щетки 4, которые подсоединяются к реостату 5 (рисунок 4.15).



Рисунок 4.15

4.3.2 Основные параметры асинхронных машин.

Токи в обмотках статора

i_A=I_msint; i_B=I_msin(t120); i_C=I_msin(t+120)

создают вращающееся магнитное поле.

Вращающееся магнитное поле

В_mрез= В_msin(t),

где В_m – максимальная индукция одной фазы; В_mрез  максимальная индукция трех фаз;   угол между горизонтальной осью и прямой, соединяющей центр с произвольной точкой между статором и ротором.

Формула определения частоты вращения поля

,

где р – число пар полюсов; f₁  частота питающего напряжения.

Под холостым ходом двигателя понимается его работа без нагрузки на валу. Из-за механических потерь частота вращения ротора отличается от частоты вращения поля на 12 %.

Если принять потери равными нулю, тогда частота вращения ротора равна частоте вращения магнитного поля и ток в обмотке ротора отсутствует. Такой режим называется режимом идеального холостого хода (ХХ).

В режиме ХХ ток I_х статора примерно на порядок больше тока холостого хода трансформатора. Объясняется это тем, что воздушный зазор между ротором и статором увеличивает магнитное сопротивление магнитопровода. Если в трансформаторе I_х составляет примерно 28 % от номинального тока первичной обмотки, то в статоре трехфазного асинхронного двигателя I_х составляет 2045 % номинального тока статора.

Скольжение. При нагрузке ротор вращается с частотой n, а поле – с частотой n₁. Отношение разности между ними к частоте вращения поля называется скольжением s:

, или

Частота вращения. Частота вращения поля статора называется синхронной частотой, а частота вращения ротора – асинхронной. В зависимости от мощности и исполнения двигателя скольжение в номинальном режиме составляет примерно 28%. Например, при s=3 % частота вращения ротора при числе пар полюсов р=1,2,3 соответственно составляет 2910, 1445, 970 об/мин.

, или

При неподвижном роторе, например в момент пуска двигателя n=0 и, следовательно, s=1.

Частота тока ротора определяется по формуле:



Если числитель и знаменатель умножить на n₁, тогда

f₂=sf₁.

Для частоты f₁=50 Гц и s=28 % частота тока обмотки ротора будет 14 Гц.

Электродвижущие силы обмоток двигателя. ЭДС фазы обмотки статора определяется формулой:

E₁=4,44k_об1w₁f₁Ф_m,

где w₁ – число витков обмотки статора; k_об1  обмоточный коэффициент, который учитывает укорочение шага обмотки, ее распределение по нескольким пазам и скос пазов.

ЭДС неподвижного ротора

E₂=4,44k_об2w₂f₁Ф_m,

в неподвижном ротора частота ЭДС f₂=f₁. Во вращающемся роторе

E_2s=4,44k_об2w₂f₂Ф_m,

или

E_2s=4,44k_об2w₂sf₁Ф_m.

Тогда

E_2s=sЕ₂ или E_2s=(0,020,08)Е₂.

Легко показать, что связь между индуктивными сопротивлениями неподвижного и вращающегося ротора

Х_2s=sХ₂.