1. составление разбивочной схемы сборного перекрытия

• Название: 1. составление разбивочной схемы сборного перекрытия
• Дата: 16.02.2022
• Размер: 0.91 Mb.
• Имя файла: PZ.docx
• Тип: Документы; #364344
• страница: 5 из 10

Перераспределение изгибающих моментов

В связи с жесткими требованиями к размещению в опорных сечениях ригеля выпусков арматурных стержней, стыкуемых ванной сваркой, следует стремиться к уменьшению площади сечения опорной арматуры и числа стержней в опорных сечениях, а также к унификации армирования опорных сечений. Достигается это перераспределением усилий между опорными и пролетными сечениями вследствие пластических деформаций бетона и арматуры. С целью перераспределения моментов в ригеле к эпюре моментов от постоянных нагрузок и отдельных невыгодно расположенных временных нагрузок прибавляют добавочные треугольные эпюры с произвольными по знаку и значению опорными моментами. При этом уменьшение опорных моментов не должно превышать 30% в сравнении с рассчитанными по «упругой» схеме.

При уменьшении опорного момента на опоре В на 30% принимаем максимальную ординату добавочной треугольной эпюры:

м.

С целью унификации армирования опорных сечений момент на опоре С уменьшаем до:

м.

Максимальная ордината добавочной эпюры:

м.

Схемы загружения	Изгибающие моменты, кН·м
		В крайних пролетах						В средних пролетах
Ординаты основной эпюры моментов при загружении по схемам II (1+3)	Перераспределение усилий за счет уменьшения опорного момента МВ,II на величину: м.
	0,0	237,26	306,74	278,77	208,85	-57,14	-529,08	-96,86	179,3	244,98	262,23	167,15	-143,74
Ординаты добавоч- ной эпюры (рис. 14 а) при = +257,3 кН м	0,0	+31,74	+63,48	+79,35	+95,22	+126,96	+158,7	+126,96	+95,22	+79,35	+63,48	+31,74	0,0
Ординаты перерас- пределенной эпюры схема IIа (рис. 14 а)	0,0	269	370,22	358,12	303,8	69,82	-370,38	30,1	274,52	324,33	325,71	198,89	-143,74
Ординаты основной эпюры моментов при загружении по схемам III (1+4) (см. табл. 4)	Перераспределение усилий за счет уменьшения опорного момента МС,max на величину: м.
	0,0	41,56	39,29	22,19	-5,8	-95,04	-245,23	82,42	233,8	237,09	191,59	-28,28	-444,32
Ординаты добавоч- ной эпюры (рис. 14 б) при = + 192,1 кН м	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	+14,78	+29,56	+37	+44,34	+59,12	+73,9
Ординаты перерас- пределенной эпюры схема IIIа (рис. 14 б)	0,0	41,56	39,29	22,19	-5,8	-95,04	-245,23	97,2	263,36	274,09	235,93	30,84	-370,42

Перераспределение поперечных сил

В связи с перераспределением изгибающих моментов уточняем величину поперечных сил.

Поперечные силы в опорных сечениях ригеля после перераспределения усилий по схеме II при q = g + ν = 125,59 кН/м, M_B,IIa = 0,7·M_B,II = 370,4 кН·м и M_С,IIa = 143,74 кН·м:

0,5 125,59 5,78 - = 298,9 кН;

= -427,0 кН;

0,5 125,59 6,21 + = 426,5 кН;

= -353,5 кН.

M
А

_B,IIa = 370,4 кН·м M_С,IIa = 143,74 кН·м

Поперечные силы в опорных сечениях ригеля после перераспределения усилий по схеме III при g = 32,61 кН/м; q = g + ν = 125,59 кН/м, M_B,IIIa = 245,23 кН·м и M_С,IIIa = 370,42 кН·м:

0,5 32,61 5,78 - = 51,8 кН;

= -136,7 кН;

0,5 125,59 6,21 + = 369,8 кН;

= -410,1 кН.


А

M_B,IIIa = 245,23 кН·м M_С,IIIa = 370,42 кН·м

3.3. Определение размеров поперечного сечения ригеля
Согласно п. 6.1.12 [3] определяем коэффициент условий работы бетона

0,905 > 0,9, следовательно, коэффициент условий работы .

– изгибающий момент на опоре В от действия постоянной и временной длительной нагрузки по схеме II до перераспределения нагрузки:

= -478,7 кН·м;

За расчетное в опорном сечении ригеля принимается сечение по грани колонны. Необходимую расчетную высоту сечения ригеля определяем по максимальному перераспределенному изгибающему моменту у граней колонн с размерами b_c = h_c = 400 мм.





Определяем изгибающие моменты в расчетных сечениях:

кН м;

кН м;
где , перераспределенные поперечные силы по схемам IIa и IIIa соответственно.

При ширине ригеля b = 300 мм, ξ = 0,3, α_m = ξ·(1 – 0,5ξ) = 0,255 расчетная высота ригеля:

= 537,5 мм.

В соответствии с п. 10.3.2 [3] минимальное значение толщины защитного слоя

бетона следует принимать

– не менее 15 мм, для сборных железобетонных конструкций, эксплуатируемых в закрытых помещениях при нормальной и пониженной влажности, поскольку для сборных элементов значение из табл. 10.1 [3] (20 мм) уменьшают на 5 мм;

– не менее диаметра стержня (предполагаем, что максимальный диаметр рабочей арматуры 28 мм);

– не менее 10 мм.

Принимаем толщину защитного слоя бетона 28 мм.

Полная высота ригеля:

h = h₀ + a = 537,5 + 42 = 579,5 мм,

где a = 28 мм.

Полученное значение высоты ригеля округляем в большую сторону кратно 50 мм. Принимаем h = 600 мм, b = 300 мм.

В пролетах для нижней арматуры, расположенной в 2 ряда по высоте ригеля

h₀ = h − a = 600 − 70 = 530 мм, где a = = 70 мм.

На опорах и в пролетах для верхней арматуры, расположенной в 1 ряд по высоте ригеля h₀ = h − a = 600 − 42 = 558 мм.

Расчеты по определению необходимого количества рабочей арматуры в неразрезном ригеле.

Расчетные сечения	М, кН  м	Размеры сечения		Расчетные характеристики		Продольная рабочая арма тура класса А500С, мм2		Фактическая несущая способность, кН  м
		b, мм	h0, мм	αm		по расчету Аs, мм2	принятая арматура
В нижней зоне крайних пролетов	389,99	300	530	0,355	0,462	2204	325+318 = 1473+763 = 2236	395,7
В верхней зоне над опорами Ву грани колонны	285	300	558	0,234	0,271	1310	320+314 = 942+462 = 1404	305,5
В нижней зоне средних пролетов	333,19	300	530	0,303	0,372	1774	328 = 1847	346,9
В верхней зоне над опорами С у грани колонны	288,4	300	558	0,237	0,275	1381	320+314 = 942+462 = 1404	293,2

Относительная несущая способность сечения:

= 0,355;

= 0,234;

= 0,303;

= 0,237.

Относительная высота сжатой зоны бетона:

= 0,462;

= 0,271;

= 0,372;

= 0,275.

Требуемая площадь рабочей арматуры:

2204 мм²;

1310 мм²;

1774 мм²;

1381 мм².