1. составление разбивочной схемы сборного перекрытия

• Название: 1. составление разбивочной схемы сборного перекрытия
• Дата: 16.02.2022
• Размер: 0.91 Mb.
• Имя файла: PZ.docx
• Тип: Документы; #364344
• страница: 8 из 10

3.4.4. Определение мест обрыва стержней продольной арматуры

Согласно п. 7.4.13 [1] отдельные стержни верхней опорной арматуры целесообразно обрывать в пролете, так чтобы была обеспечена прочность по моменту наклонных сечений, начинающихся от конца оборванного стержня.

Отдельные стрежни ненапрягаемой нижней арматуры, полученной из расчета на действие максимального пролетного момента, целесообразно не доводить до опоры в соответствии с п. 7.4.14 [1].

Расстояние от опор до точек теоретического обрыва стержней разрешается определять графически по эпюрам моментов в масштабе при условии, что эпюры вычерчены не менее чем по пяти ординатам в каждом пролете с помощью лекала на миллиметровой бумаге или в программе AutoCAD с использованием команды «сплайн».

Точка (место) теоретического обрыва соответствует нормальному сечению, в котором несущая способность этого сечения без учета обрываемой арматуры равна внешнему изгибающему моменту [10].

Для проверки экономичности армирования ригеля и прочности всех его сечений строят эпюру арматуры (эпюру материалов). Ординаты эпюр вычисляют как моменты внутренних сил в рассматриваемых сечениях ригеля. Эпюра арматуры в месте теоретического обрыва стержней имеет ступенчатое очертание с вертикальными уступами. Там, где эпюра арматуры значительно отходит от эпюры М, – избыточный запас прочности (избыток растянутой арматуры); в местах, где ступенчатая линия эпюры пересекает эпюру М, прочность недостаточна [6].

Построение эпюры арматуры.

1) Составляется таблица 7, в которой указываются диаметры подобранной арматуры, диаметры обрываемой арматуры и рассчитывается изгибающий момент, воспринимаемый сечением после обрыва арматуры:







































2) В масштабе вычерчиваются все эпюры моментов, в том числе перераспределенные, и поперечных сил, затем графически определяются точки теоретического обрыва.

3) Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину w:





где Q – поперечная сила от расчетных нагрузок в месте теоретического обрыва стержней при соответствующей схеме загружения; – диаметр обрываемых стержней; – усилие поперечной арматуре на единицу длины элемента.

Обрываемые стержни соединяются стыковой сваркой тип С1-К₀, минимальный диаметр стержней – 10 мм [9].

К
роме того расстояние от мест обрыва стержней до сечения, где арматура используется с полным расчетным сопротивлением (см. рис. 20), должно быть не менее длины анкеровки арматуры l_an, определяемой согласно п. 10.3.25 [3].

1 – точки теоретического обрыва; 2 – эпюра моментов; М_ult – предельный момент без учета

обрываемой арматуры [1]
Определения длины анкеровки для арматурного стержня диаметром 18 мм. Определяем расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном:

R_bond = η₁·η₂·R_bt· _b1 = 2,5·1,0·1,05·0,9 = 2,36 МПа,

где η₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для горячекатаной арматуры периодического профиля (класса А500С); η₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре продольной арматуры d_s ≤ 32 мм (диаметр продольной арматуры 18 мм).

Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяем по формуле:



где A_s и u_s – соответственно площадь поперечного сечения одного анкеруемого стержня и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня. Анкеруемый арматурный стержень в крайнем пролете диаметром 18 мм, площадью поперечного сечения A_s = 254,5 мм², периметром u_s = π·d = π·18 = 56,52 мм.

Устанавливаем значение коэффициента α, учитывающего влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры, и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки. Для ненапрягаемой арматуры при анкеровке стрежней периодического профиля с прямыми концами без дополнительных анкерующих устройств для растянутых стрежней принимают α = 1,0.

Определяем длину анкеровки:



где и – площади поперечного сечения арматуры, требуемая по расчету и фактически установленная соответственно, для данного расчета принимается = 1.

В любом случае фактическая длина анкеровки принимается:

l_an ≥ 15d_s = 15·18 = 270 мм;

l_an ≥ 200 мм;

l_an ≥ 0,3 l_0,an = 0,3·830 = 249 мм.

Принимаем = 830 мм.
Определения длины анкеровки для арматурного стержня диаметром 28 мм. Определяем расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном:

R_bond = η₁·η₂·R_bt· _b1 = 2,5·1,0·1,05·0,9 = 2,36 МПа,

где η₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для горячекатаной арматуры периодического профиля (класса А500С); η₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре продольной арматуры d_s ≤ 32 мм (диаметр продольной арматуры 28 мм).

Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяем по формуле:



где A_s и u_s – соответственно площадь поперечного сечения одного анкеруемого стержня и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня. Анкеруемый арматурный стержень в крайнем пролете диаметром 28 мм, площадью поперечного сечения A_s = 615,8 мм², периметром u_s = π·d = π·28 = 87,92 мм.

Устанавливаем значение коэффициента α, учитывающего влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры, и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки. Для ненапрягаемой арматуры при анкеровке стрежней периодического профиля с прямыми концами без дополнительных анкерующих устройств для растянутых стрежней принимают α = 1,0.

Определяем длину анкеровки:



где и – площади поперечного сечения арматуры, требуемая по расчету и фактически установленная соответственно, для данного расчета принимается = 1.

В любом случае фактическая длина анкеровки принимается:

l_an ≥ 15d_s = 15·28 = 420 мм;

l_an ≥ 200 мм;

l_an ≥ 0,3 l_0,an = 0,3·1291 = 387 мм.

Принимаем = 1291 мм.
Определения длины анкеровки для арматурного стержня диаметром 14 мм. Определяем расчетное

сопротивление сцепления арматуры с бетоном:

R_bond = η₁·η₂·R_bt· _b1 = 2,5·1,0·1,05·0,9 = 2,36 МПа,

где η₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для горячекатаной арматуры периодического профиля (класса А500С); η₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре продольной арматуры d_s ≤ 32 мм (диаметр продольной арматуры 14 мм).

Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяем по формуле:



где A_s и u_s – соответственно площадь поперечного сечения одного анкеруемого стержня и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня. Анкеруемый арматурный стержень в крайнем пролете диаметром 14 мм, площадью поперечного сечения A_s = 153,9 мм², периметром u_s = π·d = π·14 = 43,96 мм.

Устанавливаем значение коэффициента α, учитывающего влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры, и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки. Для ненапрягаемой арматуры при анкеровке стрежней периодического профиля с прямыми концами без дополнительных анкерующих устройств для растянутых стрежней принимают α = 1,0.

Определяем длину анкеровки:



где и – площади поперечного сечения арматуры, требуемая по расчету и фактически установленная соответственно, для данного расчета принимается = 1.

В любом случае фактическая длина анкеровки принимается:

l_an ≥ 15d_s = 15·14 = 210 мм;

l_an ≥ 200 мм;

l_an ≥ 0,3 l_0,an = 0,3·645 = 193,5 мм.

Принимаем = 645 мм.
Определения длины анкеровки для арматурного стержня диаметром 20 мм. Определяем расчетное

сопротивление сцепления арматуры с бетоном:

R_bond = η₁·η₂·R_bt· _b1 = 2,5·1,0·1,05·0,9 = 2,36 МПа,

где η₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для горячекатаной арматуры периодического профиля (класса А500С); η₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре продольной арматуры d_s ≤ 32 мм (диаметр продольной арматуры 14 мм).

Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяем по формуле:



где A_s и u_s – соответственно площадь поперечного сечения одного анкеруемого стержня и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня. Анкеруемый арматурный стержень в крайнем пролете диаметром 14 мм, площадью поперечного сечения A_s = 314,2 мм², периметром u_s = π·d = π·20 = 62,8 мм.

Устанавливаем значение коэффициента α, учитывающего влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры, и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки. Для ненапрягаемой арматуры при анкеровке стрежней периодического профиля с прямыми концами без дополнительных анкерующих устройств для растянутых стрежней принимают α = 1,0.

Определяем длину анкеровки:



где и – площади поперечного сечения арматуры, требуемая по расчету и фактически установленная соответственно, для данного расчета принимается = 1.

В любом случае фактическая длина анкеровки принимается:

l_an ≥ 15d_s = 15·20 = 300 мм;

l_an ≥ 200 мм;

l_an ≥ 0,3 l_0,an = 0,3·922 = 276,6 мм.

Принимаем = 922 мм.

Расположе- ние стержней		Арматура сечения				Размеры сечения			Расчетные характеристики
		до обрыва стержней Аs	обры- вае- мая	после об- рыва Аs1	b, мм		h0, мм	μ			αm	М, кН  м
В нижней зоне ригеля	У опоры А	325+318 2236	-	-	-		-	-		-	-	-
	В край- нем пролете у опоры В	325+318 2236	318 763	325 1473	300		530	0,0093		0,310	0,262	288,1
	В сред- нем пролете у опоры В	328 1847	228 1232	128+216 1017,8	300		530	0,0064		0,213	0,190	208,9
	В сред- нем пролете у опоры С	328 1847	228 1232	128+216 1017,8	300		530	0,0064		0,213	0,190	208,9
В верхней зоне ригеля	У опоры Всо стороны крайне- го про- лета	320+314 1404	314 462 120 314	320 1017,8 220 628	300		558	0,0061 0,0038		0,203 0,126	0,182 0,118	200,1 129,8
	У опоры Всо стороны среднего пролета	320+314 1404	314 462	320 942	300		558	0,0056		0,186	0,169	185,9
	У опоры С	320+314 1404	314 462	320 942	300		558	0,0056		0,186	0,169	185,9

Место расположения обрываемых стержней		Продольная арматура обрываемая арматура		Поперечная арматура Asw , s мм2м		Поперечная сила в месте теоретиче- ского обрыва, кН		qsw, кН/м		Q, 2qsw мм		Длина запуска обрываемых стерж- ней за место теоретического обры- ва w, мм		Минимальная длина анкеровки*		Длина анкеровки		Величина х(см. рис. 20 и 21)		lan − х		Принятая величина w, мм **		Расстояние от оси опоры до места теоретического обрыва, мм		Расстояние от оси опоры до места фактического обрыва, мм (см. рис. 20 и 21)
1		2		3		4		5		6		7		8		9		10		11		12		13		14
В нижней зоне ригеля	В край-
	нем про- лете у опоры А		325+318 –		–		–		–		–		–		–		–		–		–		–		–		–
	В край- нем про- лете у опоры В		325+318 318		236(310) 200		163		283,2		288 < h0 = 530		378		330		1014		1487		−473		475		1981		2456
	В сред- нем про- лете у опоры В		328 128		236(310) 200		188		283,2		332 < h0 = 530		472		300		921		1207		−286		475		1898		2373
	В сред- нем про- лете у опоры С		328 128		236(310) 150		247		472,0		262 < h0 = 530		402		300		921		1809		−888		890		1296		2186

Место расположения обрываемых стержней		Продольная арматура обрываемая арматура		Поперечная арматура Asw, s мм2 м		Поперечная сила в месте теоретиче- ского обрыва, кН		qsw, кН/м		Q, 2qswмм		Длина запуска обрываемых стерж- ней за место теоретического обры- ва w, мм		Минимальная длина анкеровки*		Длина анкеровки		Величина х (см. рис. 20 и 21)		lan − х		Принятая величина w, мм **		Расстояние от оси опоры до места теоретического обрыва, мм		Расстояние от оси опоры до места фактического обрыва, мм (см. рис. 20 и 21)
1		2		3		4		5		6		7		8		9		10		11		12		13		14
В верхней зоне ригеля	У опоры Всо сто-		320+314 314		236(310) 150		353		472,0		374 < h0 = 558		444		420		1291		558		733		735		758		1493
	роны
	крайнего пролета		320 120		236(310) 200		103		283,2		182 < h0 = 558		282		420		1291		1040		251		285		1204		1489
	У опоры
	Всо сто- роны среднего		320+314 314		236(310) 200		70		283,2		124 < h0 = 558		194		420		1291		1304		−13		195		1504		1699
	пролета
	В сред- нем про- лете у опоры С		320+314 314		236(310) 150		335		472,0		355 < h0 = 558		425		420		1291		714		577		580		714		1294

Примечание:

(*) Принимается наибольшее значение из 15ds, 200 мм и 0,3l_0,an.

(**) Величину w округляем в большую сторону кратно 5 мм.

Величина w в 12-м столбце принимается по наибольшему значению из величин 7-го и 11-го столбцов.