Главная страница
Навигация по странице:

  • Трапеция 1 Трапеция 2 Трапеция 3

  • Курсовая работа - Анализ и синтез САР. Анализ и синтез линейной системы автоматического регулирования


    Скачать 1.41 Mb.
    НазваниеАнализ и синтез линейной системы автоматического регулирования
    Дата26.04.2018
    Размер1.41 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаКурсовая работа - Анализ и синтез САР.doc
    ТипПояснительная записка
    #42246
    страница8 из 10
    1   2   3   4   5   6   7   8   9   10

    3.3 Расчет переходного процесса методом трапеций


    Вещественную частотную характеристику (рисунок 10) заменим мало отличающимися от кривой горизонтальными и наклонными прямолинейными участками, образующими с осью ординат трапеции. Действительная ВЧХ при этом будет представлена как алгебраическая сумма трапецеидальных частотных характеристик
    , (39)
    где   число трапеций.

    Горизонтальные отрезки чертим в точках экстремумов. Первый отрезок должен начинаться из точки , т.к. эта точка определяет конечное значение переходной характеристики . Более тщательно нужно аппроксимировать начальный участок ВЧХ. Конечный участок с ординатами, меньшими по абсолютному значению, чем можно не принимать во внимание.
    Определим параметры трапеций.



    Рисунок 11 – Замена ВЧХ на трапеции
    Из рисунка 11 находим параметры получившихся трапеций и заносим их в таблицу 3:
    Таблица 3 – Параметры трапеций





    ABCD

    DCEK

    KEOP

    PONZ

    ZNWR

    RWJP

    wd

    1.3

    4.8

    13.5

    18

    23

    32

    wn

    4.8

    13.5

    18

    23

    32

    100

    P

    0.2

    0.6

    0.2

    0.1

    0.035

    -0.135

    x

    0.25

    0.35

    0.7

    0.8

    0.75

    0.3


    По значениям вычислим коэффициенты наклона
    , (40)
    и округлим их до ближайшего из значений 0; 0,05; 0,1; 0,15; … 0,95; 1.
    Рассчитаем переходные процессы отдельно для каждой трапеции.

    В таблице h-функций для каждой i-й трапеции отыскивается столбец, соответствующий значению коэффициента наклона . Затем для ряда значений условного времени выписывают соответствующие им значения . По значениям и вычисляют значения действительного времени и составляющей переходной характеристики :
    ; . (41)
    Результаты оформим в таблице 4.
    Таблица 4 – Расчет графиков составляющих переходной характеристики


    Трапеция 1

    Трапеция 2

    Трапеция 3

    ωd1=1,3;ωn1=4,8;χ=0,25;P1=0,2

    ωd2=4,8;ωn2=13,5;χ=0,35;P2=0,6

    ωd3=13,5;ωn3=18;χ=0,7;P3=0,2

    τ

    h1(τ)

    t=τ/ωn1

    h1(t)=h1(τ)*P1

    τ

    h2(τ)

    t=τ/ωn2

    h2(t)=h2(τ)*P2

    τ

    h3(τ)

    t=τ/ωn3

    h3(t)=h3(τ)*P3

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0

    0,5

    0,207

    0,104167

    0,0414

    0,5

    0,223

    0,037037

    0,1338

    0,5

    0,275

    0,026316

    0,055

    1

    0,401

    0,208333

    0,0802

    1

    0,432

    0,074074

    0,2592

    1

    0,534

    0,052632

    0,1068

    1,5

    0,594

    0,3125

    0,1188

    1,5

    0,617

    0,111111

    0,3702

    1,5

    0,758

    0,078947

    0,1516

    2

    0,681

    0,416667

    0,1362

    2

    0,786

    0,148148

    0,4716

    2

    0,938

    0,105263

    0,1876

    2,5

    0,839

    0,520833

    0,1678

    2,5

    0,938

    0,185185

    0,5628

    2,5

    1,06

    0,131579

    0,212

    3

    0,958

    0,625

    0,1916

    3

    1,013

    0,222222

    0,6078

    3

    1,42

    0,157895

    0,284

    3,5

    1,024

    0,729167

    0,2048

    3,5

    1,074

    0,259259

    0,6444

    3,5

    1,166

    0,184211

    0,2332

    4

    1,06

    0,833333

    0,212

    4

    1,107

    0,296296

    0,6642

    4

    1,161

    0,210526

    0,2322

    4,5

    1,08

    0,9375

    0,216

    4,5

    1,115

    0,333333

    0,669

    4,5

    1,127

    0,236842

    0,2254

    5

    1,087

    1,041667

    0,2174

    5

    1,112

    0,37037

    0,6672

    5

    1,069

    0,263158

    0,2138

    5,5

    1,083

    1,145833

    0,2166

    5,5

    1,095

    0,407407

    0,657

    5,5

    1,016

    0,289474

    0,2032

    6

    1,065

    1,25

    0,213

    6

    1,068

    0,444444

    0,6408

    6

    0,956

    0,315789

    0,1912

    6,5

    1,05

    1,354167

    0,21

    6,5

    1,043

    0,481481

    0,6258

    6,5

    0,936

    0,342105

    0,1872

    7

    1,037

    1,458333

    0,2074

    7

    1,023

    0,518519

    0,6138

    7

    0,917

    0,368421

    0,1834

    7,5

    1,025

    1,5625

    0,205

    7,5

    1,005

    0,555556

    0,603

    7,5

    0,911

    0,394737

    0,1822

    8

    1,021

    1,666667

    0,2042

    8

    0,995

    0,592593

    0,597

    8

    0,936

    0,421053

    0,1872

    8,5

    1,018

    1,770833

    0,2036

    8,5

    0,992

    0,62963

    0,5952

    8,5

    0,958

    0,447368

    0,1916

    9

    1,018

    1,875

    0,2036

    9

    0,992

    0,666667

    0,5952

    9

    0,99

    0,473684

    0,198

    9,5

    1,019

    1,979167

    0,2038

    9,5

    0,993

    0,703704

    0,5958

    9,5

    1,015

    0,5

    0,203

    10

    1,019

    2,083333

    0,2038

    10

    0,993

    0,740741

    0,5958

    10

    1,036

    0,526316

    0,2072

    10,5

    1,017

    2,1875

    0,2034

    10,5

    0,993

    0,777778

    0,5958

    10,5

    1,046

    0,552632

    0,2092

    11

    1,014

    2,291667

    0,2028

    11

    0,993

    0,814815

    0,5958

    11

    1,047

    0,578947

    0,2094

    11,5

    1,01

    2,395833

    0,202

    11,5

    0,991

    0,851852

    0,5946

    11,5

    1,043

    0,605263

    0,2086

    12

    1,004

    2,5

    0,2008

    12

    0,988

    0,888889

    0,5928

    12

    1,025

    0,631579

    0,205

    12,5

    0,999

    2,604167

    0,1998

    12,5

    0,986

    0,925926

    0,5916

    12,5

    1,01

    0,657895

    0,202

    13

    0,994

    2,708333

    0,1988

    13

    0,985

    0,962963

    0,591

    13

    0,993

    0,684211

    0,1986

    13,5

    0,99

    2,8125

    0,198

    13,5

    0,984

    1

    0,5904

    13,5

    0,982

    0,710526

    0,1964

    14

    0,988

    2,916667

    0,1976

    14

    0,985

    1,037037

    0,591

    14

    0,974

    0,736842

    0,1948

    14,5

    0,987

    3,020833

    0,1974

    14,5

    0,988

    1,074074

    0,5928

    14,5

    0,97

    0,763158

    0,194

    15

    0,988

    3,125

    0,1976

    15

    0,991

    1,111111

    0,5946

    15

    0,976

    0,789474

    0,1952

    15,5

    0,989

    3,229167

    0,1978

    15,5

    0,996

    1,148148

    0,5976

    15,5

    0,984

    0,815789

    0,1968

    16

    0,991

    3,333333

    0,1982

    16

    0,998

    1,185185

    0,5988

    16

    0,983

    0,842105

    0,1966

    16,5

    0,993

    3,4375

    0,1986

    16,5

    1,002

    1,222222

    0,6012

    16,5

    1,001

    0,868421

    0,2002

    17

    0,994

    3,541667

    0,1988

    17

    1,005

    1,259259

    0,603

    17

    1,008

    0,894737

    0,2016

    17,5

    0,994

    3,645833

    0,1988

    17,5

    1,006

    1,296296

    0,6036

    17,5

    1,012

    0,921053

    0,2024

    18

    0,995

    3,75

    0,199

    18

    1,008

    1,333333

    0,6048

    18

    1,014

    0,947368

    0,2028

    18,5

    0,995

    3,854167

    0,199

    18,5

    1,007

    1,37037

    0,6042

    18,5

    1,012

    0,973684

    0,2024

    19

    0,995

    3,958333

    0,199

    19

    1,006

    1,407407

    0,6036

    19

    1,009

    1

    0,2018

    19,5

    0,995

    4,0625

    0,199

    19,5

    1,005

    1,444444

    0,603

    19,5

    1,005

    1,026316

    0,201

    20

    0,995

    4,166667

    0,199

    20

    1,005

    1,481481

    0,603

    20

    1,001

    1,052632

    0,2002

    20,5

    0,996

    4,270833

    0,1992

    20,5

    1,004

    1,518519

    0,6024

    20,5

    0,996

    1,078947

    0,1992

    21

    0,997

    4,375

    0,1994

    21

    1,004

    1,555556

    0,6024

    21

    0,993

    1,105263

    0,1986

    21,5

    0,999

    4,479167

    0,1998

    21,5

    1,004

    1,592593

    0,6024

    21,5

    0,992

    1,131579

    0,1984

    22

    1

    4,583333

    0,2

    22

    1,004

    1,62963

    0,6024

    22

    0,991

    1,157895

    0,1982

    22,5

    1,002

    4,6875

    0,2004

    22,5

    1,004

    1,666667

    0,6024

    22,5

    0,992

    1,184211

    0,1984

    23

    1,004

    4,791667

    0,2008

    23

    1,003

    1,703704

    0,6018

    23

    0,994

    1,210526

    0,1988

    23,5

    1,004

    4,895833

    0,2008

    23,5

    1,003

    1,740741

    0,6018

    23,5

    0,997

    1,236842

    0,1994

    24

    1,005

    5

    0,201

    24

    1,002

    1,777778

    0,6012

    24

    1

    1,263158

    0,2

    24,5

    1,005

    5,104167

    0,201

    24,5

    1,001

    1,814815

    0,6006

    24,5

    1,002

    1,289474

    0,2004

    25

    1,005

    5,208333

    0,201

    25

    1

    1,851852

    0,6

    25

    1,003

    1,315789

    0,2006

    25,5

    1,004

    5,3125

    0,2008

    25,5

    0,998

    1,888889

    0,5988

    25,5

    1,004

    1,342105

    0,2008

    26

    1,004

    5,416667

    0,2008

    26

    0,997

    1,925926

    0,5982

    26

    1,004

    1,368421

    0,2008
    1   2   3   4   5   6   7   8   9   10


    написать администратору сайта