3.7 Разработка инновационной технологии совмещенного производства абсолютированного спирта и биоэтанола из бражки, выработанной из зерна злаковых культур В процессе разработки сложной химико-технологической системы должны применяться наряду с методами моделирования методы оптимизации. Структурная оптимизация, а именно исследование мест ввода питающих и рецикловых потоков ректификованного спирта и разделяющего агента проведена в работе [142] для смеси бутилацетат – ацетонитрил – вода. На стадии развития находится многокритери- альная оптимизация, сочетающая анализ кривых остатка и структуру
P-graph. Пример такого анализа для смеси этилацетат – вода – уксусная кислота приведен в [143]. При разработке инновационной технологии совмещенного производства абсолютированного спирта и биоэтанола из бражки, выработанной из зерна злаковых культур, использовались методы струк- турно-параметрической оптимизации. Следует отметить, что в данной схеме решающее значение имеют ограничения, которые являются очень жесткими. Во-первых, сверху дегидратационной колонны должен отбираться тройной гетероазеотроп. Получаемый снизу этой колонны спирт должен иметь 99,95 об. %. Сверху спиртовой колонны желательно получать ректификованный спирт по соотношению спирт-вода порядка бинарного азеотропа. В пропанольной колонне должно быть получено такое количество дистиллята, которое необходимо для обеспечения качества биотоплива по содержанию воды в нем. Ограничения на содержание воды связаны стем, что спиртово- углеводородные смеси при определенном содержании в них воды расслаиваются на две жидкие фазы, что является недопустимым для товарных автомобильных бензинов. Общепринято считать, что если в бензаноле содержание воды не превышает 0,2 об. %, то он не расслаивается. Следует отметить, что в настоящее время разработано множество способов повышения агрегатной стабильности спиртово- бензиновых смесей. В работах [144, 145], например, приведены экспериментальные данные по изучению влияния воды на агрегатную стабильность бензин-этанольных смесей, содержащих добавки ме- тилтретбутилового эфира (МТБЭ), алифатических спиртов С
3
-С
8
и ароматических аминов С
6
-С
8
. Приведено фазовое равновесие тройных систем, содержащих этанол, воду и углеводород. Показано, что введение ароматических аминов, алифатических спиртов и МТБЭ способствует увеличению растворимости воды в данных спиртово- углеводородных композициях. В настоящей работе в качестве ограничения принято содержание воды в бензаноле менее 0,2 об. %. Очевидно, что в случае применения специальных добавок это ограничение может быть смягчено и при этом технико-экономические показатели разрабатываемой технологии улучшатся, те. приняты наиболее жесткие условия. Разработка новой технологии совмещенного производства абсолютированного спирта и биоэтанола проводилась на основе результатов экспериментального исследования с использованием методов математического моделирования. Кроме того, предложено использовать преимущества ранее разработанного способа, заключающегося в подаче углеводородной смеси в ректификационную колонну брагорек- тификационной установки [18]. При совместной ректификации на
БРУ в дистилляте ректификационной колонны получается заазео- тропное соотношение спирта к воде, что в итоге приводит к снижению энергозатрат на обезвоживание.
169 Технологическая схема совмещенного производства абсолютированного спирта и биоэтанола [146] приведена на рисунке На рисунке 3.19 приняты следующие обозначения 1 – бражная колонна 2 – ректификационная колонна 3 – дегидратационная колонна спиртовая колонна 5 – пропанольная колонна 6 – подогреватель бражки 7,8 – дефлегматоры 9-13 – конденсаторы 14 – холодильник термосифонные кипятильники 19 – сепаратор
20 – декантатор; 21 – товарный парк. Бражка, предварительно подогретая в конденсаторе бражной колонны, подается на верхнюю ю тарелку бражной колонны (БК)
1, обогреваемой острым паром. Снизу БК выводится барда. Бражной конденсат из БК направляется на ю тарелку тарельчатой ректификационной колонны (РК) 2, наверх которой подается углеводородная фракция. РК обогревается глухим паром через выносной кипятильник. Дистиллят РК частично поступает на ю тарелку 65- тарельчатой дегидратационной колонны (ДК) 3, а частично – в товарный парк 21. Из паровой фазы с й тарелки РК отбирается фракция сивушного масла. На верхнюю тарелку ДК подается углеводородная фракция. ДК обогревается глухим паром через выносной кипятильник. В качестве дистиллята из ДК отбирается тройной спиртово- углеводородный гетероазеотроп, который разделяется в декантаторе Дна углеводородный и спирто-водный слои. В декантатор подается вода. Снизу ДК выводится абсолютированный спирт. Снизу де- кантатора спирто-водный слой направляется в спиртовую колонну
(СК) 4, которая служит для извлечения из него этанола. Снизу СК отводится вода (лютер). СК обогревается глухим паром. Дистиллят СК рециркулируется в ДК. В пропанольной колонне (ПК) 5, обогреваемой глухим паром через выносной кипятильник 18, получают абсолютированный спирт высшего качества и биоэтанол. Сивушное масло, углеводородный слой, спирто-бензиновая смесь и биоэтанол направляются в товарный парк 21, где путем компаундирования производится бензанол. Технологический режим работы установки получения абсолютированного спирта высшего качества и биоэтанола приведен в таблице
3.10.
170 Рисунок 3.19 – Технологическая схема совмещенного производства
11 4
Бензанол
20 21 9 Пар
1 Бражка Барда
2 6 Бражной конденсат Глухой пар Фракция сивушных масел
16 80 Углеводороды
15 10 3 Углеводороды
7
Лютер
24 65 60 16 60 17 Глухой пар
11 16
Лютер Углеводородный слой
Б
иоэ та но л
Сивушное масло Под сивушная вода вперед ато чны й чан Спирт ово
-у гл ев од ор од н
ая смесь Бензин Товарный парк
СК
ДК
РК
БК
Спиртово-углеводородная смесь Абсолютированный спирт высшего качества
ПК
5 18 Глухой пар 10 8
13 Глухой пар 14 Спирт овод ны й слой Д в ДК Вода Рисунок 3.19 – Технологическая схема совмещенного производства абсолютированного спирта и биоэтанола
170
171 Таблица 3.10 – Технологический режим работы установки Бражная колонна Число тарелок, шт. Тарелка питания Расход бражки, м
3
/сут. Температура бражки, С Расход острого пара, т/сут. Температура низа, С Крепость бражки, об. %
24 24 921,67 80 169,73 105 7,2 Ректификационная колонна Число тарелок, шт. Тарелка питания бражного дистиллята Расход бражного дистиллята, м
3
/сут. Крепость бражного дистиллята, об. % Тарелка питания углеводородной фракции Расход углеводородной фракции Тарелка отбора фракции сивушных масел Расход фракции сивушных масел, м
3
/сут. Температура на й тарелке, С Температура верха колонны, С Температура на тарелке питания, С Температура низа колонны, С
Давление верха колонны, МПа Давление низа колонны, МПа Мощность нагревателя, ГДж/сут. Количество дистиллята, м
3
/сут.: на дегидратацию, м
3
/сут. в товарный парк, м
3
/сут. Количество ректификата в дистилляте, м
3
/сут.
80 16 180,35 36,8 80 26,1 5
0,4 112 67,6 81,54 107 0,105 0,128 781,1 94,2 54,2 40 68,05
Дегидратационная колонна Число тарелок, шт.
65 Тарелка питания углеводородной фракции Тарелка питания дистиллята ректификационной колонны Температура верха колонны, С Температура на тарелке питания, С Температура внизу колонны, С Давление верха колонны, МПа Давление внизу колонны, МПа Расход абсолютированного спиртам сут. Концентрация этанола в абсолютированном спирте, об. %
65 60 62 78,2 82,5 0,101 0,112 35,77 99,97
172 Окончание таблицы 3.10 Спиртовая колонна Число тарелок, шт. Тарелка питания Расход питания (спирто-водного слоям сут. Концентрация этанола в спирто-водном слое, об. % Температура верха колонны, С Температура на тарелке питания, С Температура низа колонны, С Давление низа колонны, МПа
Концентрация этанола в лютере, об. % Концентрация этанола в дистилляте, об. %
60 16 71,5 58,4 78,5 80,6 102,3 0,11 0,015 91,8
Пропанольная колонна Число тарелок, шт. Тарелка питания Расход абсолютированного спирта высшего качествам сут. Расход биоэтанола, м
3
/сут. Температура верха колонны, С Температура на тарелке питания, С Температура низа колонны, С Давление низа колонны, МПа
40 5
25 10,77 78,6 81,06 82,5 0,11
173 ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПОЛУЧЕНИЯ БЕЗВОДНОГО ЭТИЛОВОГО СПИРТА ПУТЕМ СОВМЕСТНОЙ ПЕРЕРАБОТКИ СПИРТОВЫХ И УГЛЕВОДОРОДНЫХ
СМЕСЕЙВ данной главе предложены технологическая схема и технологический режим получения безводного этилового спирта с использованием в качестве разделяющего агента узкой фракции предельных углеводородов С
6
-С
7
. Моделирование проведено в среде HYSYS с использованием для описания фазового равновесия метода NRTL. В главе 3 было показано, что при получении абсолютированного спирта с использованием в качестве разделяющего агента узкой фракции предельных углеводородов С
6
-С
7 в кубовом остатке дегидратацион- ной колонны получают не безводный, а абсолютированный спирт с содержанием воды порядка 0,5 об. %. Выработанный при этом абсолютированный спирт отвечает требованиям к спирту высшего качества, который пригоден непосредственно для прямых инъекций в раковые опухоли человека. Однако для этого потребовалось установить дополнительную пропанольную колонну или проводить более тщательную очистку от примесей на стадии брагоректификации. Кроме того, в случае предельных углеводородов С
6
-С
7
тройной гетероазео- троп, выводимый сверху дегидратационной колонны, имеет более низкую концентрацию воды (3-4 мас. %), чем азеотроп этанол – вода
– бензол (7,4 мас. %). Это приводит к повышению энергозатрат при дегидратации. Поэтому целесообразно дальнейшее совершенствование азеотропного способа получения абсолютированного ив перспективе безводного спирта. При детальном анализе технологических схем, в которых получаются азеотропы различного состава, в первую очередь необходимы надежные расчетные и экспериментальные данные по двойными тройным азеотропам. В главе 3 подробно проанализирован этот вопрос и показано, что согласование расчетных и экспериментальных данных достигается при использовании метода
NRTL. Опыт моделирования показывает, что при использовании углеводородов С
6
-С
7
сверху дегидратационной
колонны образуется гетерогенная система, температура кипения которой при изменении технологического режима колеблется в пределах 62-63 С, обеспечивая требуемую дегидратацию спирта. Это свидетельствует о наличии гетероа- зеотропа в смеси этанол – вода ‒ предельные углеводороды С
6
-С
7
».
174 Дополнительно в таблицах 4.1 и 4.2 приводится сравнение экспериментальных и расчетных данных при описании равновесия методом
NRTL по бинарными тройному азеотропам смеси этанол – вода ‒ н-гептан». Данные таблиц 4.1 и 4.2 свидетельствуют о том, что ив этом случае метод NRTL удовлетворительно описывает фазовое равновесие. Он используется при дальнейшем анализе. Анализ диаграмм парожидкостного равновесия гексан – этанол рисунок 2.21) и гептан – этанол (рисунок 2.22) показывает, что обе смеси являются азеотропными. Причем, в области сравнительно низких концентраций гексана и гептана легколетучими компонентами являются углеводороды. При разделении в этих областях концентраций в дистиллят переходит преимущественно гексана снизу колонны в кубовом остатке получается спирт с примесями углеводородов. На этой основе возникает идея перехода от традиционного способа дегидратации, когда гетерогенный азеотроп совсем количеством имеющейся в исходной смеси воды и с азеотропными концентрациями других компонентов отводится сверху дегидратационной колонны, снизу которой получают абсолютированный спирт с низким содержанием воды и практически не содержащий углеводородов. Описанный результат достигается при использовании очень высоких флегмовых чисел на уровне 30-40 в бензольном методе и на уровне
50 при использовании в качестве разделяющего агента предельных углеводородов. Для снижения флегмового числа необходимо перевести режим дегидратационной колонны, при котором снизу ее будет получен кубовый остаток с содержанием этанола 97-98 об. %, причем в нем в качестве примесного компонента будет содержаться невода, а углеводороды С, которые условно будем называть гептаном. Как следует из фазовой диаграммы смеси гептан – этанол (рисунок 2.22), в области концентраций гептана, меньших 50 мас. % (33 мол. %), гептан является легколетучим компонентом по отношению к этанолу, он удаляется с дистиллятом, ив этой области концентраций можно получить в качестве кубового остатка практически чистый этанол. Для реализации этой идеи необходимо подобрать такой состав исходной смеси, чтобы перевести в дистиллят дегидратационной колонны весь гексан и воду с необходимым количеством гептана и этанола и перейти к системе этанол – вода – гептан в нижней части колонны
[146].
175 Таблица 4.1 – Азеотропы смеси этанол – вода – н-гептан» при давлении 101,31 кПа Экспериментальные данные Компоненты Состав азеотропа, мас. % Температура кипения, С Тип азеотропа этанол вода н-гептан этанол вода н-гептан азеотроп Вода – н-гептан
12,9
–
–
87,1
–
–
100 100 100 98,4 98,4 98,4-98,5 79,2 79,6 80
–
Гет.
– Этанол – н-гептан
63 мол. %
48-49 67 мол. %
37 мол. %
52-51 33 мол. %
78,5 78,3 78,4 98,4 98,4-98,45 98,426 71,0 70,9-72,0 72,0
Гом.
Гом.
– Этанол – вода – н-гептан
–
33
–
6,1
–
60,9 78,3 78,3 100 100 98,45 98,4 69,5 68,8
Гет.
Гет. Таблица 4.2 – Азеотропы смеси этанол – вода – н-гептан» при давлении 101,31 кПа Расчетные данные по NRTL Компоненты Состав азеотропа Температура кипения, С Тип азеотропа этанол вода н-гептан этанол вода н-гептан азеотроп Вода – н-гептан
13,12 мас. %
45,65 мол. %
9,413 об. %
86,88 мас. %
54,35 мол. %
90,587 об. %
100 98,647 79,403
Гет. Этанол – н-гептан
46,590 мас. %
65,486 мол. %
42,944 об. %
53,410 мас. %
34,514 мол. %
57,056 об. %
78,17 98,647 71,373
Гом. Этанол – вода – н-гептан
36,045 мас. %
47,128 мол. %
33,294 об. %
5,261 мас. %
17,591 мол. %
3,876 об. %
58,694 мас. %
35,282 мол. %
62,830 об. %
78,17 100 98,647 68,75
Гет.
175
176 Диаграмма областей ректификации тройной смеси этанол – вода – гептан представлена на рисунке 4.1. С помощью диаграммы определена область ректификации, при работе в которой можно получить безводный этиловый спирт. На этой диаграмме диагональ соответствует бинарной смеси этанол – гептан. лд
Азеотроп гептан – этанол ‒ вода
Азеотроп гептан ‒ вода
Азеотроп гептан ‒ этанол
Азеотроп этанол ‒ вода
Бинодальная кривая изотерма) T=20 ºC
‒ экспериментальные данные (таблица 4.1);
‒ расчетные данные (таблица 4.2) Рисунок 4.1 – Тройная диаграмма смеси этанол – вода – н-гептан» Линии, соединяющие состав тройного азеотропа этанол – вода – н-гептан» и бинарных азеотропов гептан – этанол, этанол – вода и гептан – вода разделяют диаграмму натри области концентраций, в которых, задавшись определенным составом исходной смеси, можно путем идеальной ректификации получить сверху колонны одну из бинарных смесей. Если задаться составом в области I, то снизу дегидратационной колонны можно получить либо смесь гептан ‒ этанол, либо заазеотропную смесь этанол – вода. Заазеотропная смесь этанол – вода получается при известном технологическом режиме. И при этом флегмовые числа весьма велики. Бинарная смесь гептан – этанол может быть получена при небольшом изменении состава исходной смеси при очень маленьких флегмовых числах. Для получения из этой смеси безводного этанола потребуется установка Концентрация гептана, мас. % Концентрация этанола м ас. %
I
II
III
177 дополнительной колонны, которую мы назвали гептановой. Сверху гептановой колонны отводится смесь этанол – гептан,
состав которой близок к азеотропному, а снизу – безводный этанол. Количество дистиллята при этом очень мало (менее 4 % от количества исходной смеси. Остальные 96 % отбираются снизу гептановой колонны и представляют собой безводный этанол [146]. При реализации изложенной выше идеи получения снизу дегид- ратационной колонны не абсолютированного спирта, а бинарной смеси этанол – гептан с последующим разделением ее в гептановой колонне за основу была принята предложенная ранее схема получения абсолютированного спирта высшего качества, пригодного для медицинских целей, представленная на рисунке 3.19. Опираясь на результаты исследования равновесия (рисунки 2.22,
4.1), был проведен поиск технологического режима дегидратацион- ной колонны в широком диапазоне флегмовых чисел и величин отборов верхнего продукта и разработана технологическая схема установки. В результате этого поиска был найден режим разделения, позволивший получить безводную смесь этилового спирта с гептаном при флегмовом числе в дегидратационной колонне, равном двум, что враз ниже, чем по традиционной технологической схеме рисунок. Согласно технологической схеме получения безводного этилового спирта и биоэтанола (рисунок 4.2) бражной конденсат из бражной колонны (БК) 1 направляется в эпюрационную колонну (ЭК) 2, в которой разделяется на эфироальдегидную фракцию, отбираемую сверху ЭК, и эпюрат, подаваемый на тарелку питания ректификационной колонны (РК) 3. Наверх РК подается фракция углеводородов С
6
-С
7
Дистиллят РК поступает в дегидратационную колонну (ДК) 4. Из паровой фазы РК с тарелки ниже питательной отбирается фракция сивушного масла. На верхнюю тарелку ДК подается углеводородная фракция. В качестве дистиллята из ДК отбирается тройной спиртово- углеводородный гетероазеотроп, который разделяется в декантаторе Дна углеводородный и спирто-водный слои. Снизу ДК выводится безводная смесь этанола и гептана, из которой в гептановой колонне (ГК) 6 отгоняется гептан и снизу получается безводный этиловый спирт высшего качества. Обезвоженный этиловый спирт с гептаном выводится сверху ДК и используется для добавления в биоэта- нол. Спирто-водный слой из декантатора 23 поступает в спиртовую колонну (СК) 5, снизу которой отводится лютер (вода.
178
Установка непрерывного действия для получения абсолютированного спирта и биоэтанола
Бензанол
23 24 12 Пар
1
Бражка
Барда
3 10 Бражной конденсат
Глухой пар Фракция сивушных масел
16 80 Углеводороды
18 13 4 Углеводороды
8
Лютер
24 65 10 60 Глухой пар
14 19
Лютер Углеводородный слой
Б
и оэ та но л
Сивушное масло Под сивушная вода вперед ато чны й чан
Бензин
Товар- ный парк
СК
ДК
РК
БК
Спиртово-углеводородная смесь Безводный этиловый спирт высшего качества
ГК
6 Глухой пар
40 9
15 Глухой пар Спирт овод ны й слой Д в РК Вода ЭК
7 11 Глухой пар
17 из СК
2 20
ЭАФ
Вода
Эпюрат
1 – бражная колонна 2 – эпюрационная колонна 3 – ректификационная колонна 4 – дегидратационная колонна
5 – спиртовая колонна 6 – гептановая колонна 7,8, 9 – дефлегматоры 10 – подогреватель бражки 11-16 – конденсаторы термосифонные кипятильники 22 – экстрактор сивушного масла 23 – декантатор; 24 – товарный парк Рисунок 4.2 – Технологическая схема получения безводного этилового спирта и биоэтанола
178
179 Дистиллят СК рециркулируется в ДК. Сивушное масло, углеводородный слой, спирто-бензиновая смесь и биоэтанол направляются в товарный парк 23, где путем компаундирования производится бен- занол. Технологический режим блока, состоящего из дегидратационной и гептановой колонн в схеме получения безводного этилового спирта высшего качества (рисунок 4.2) приведен в таблице 4.3. Таблица 4.3 – Технологический режим схемы получения безводного этилового спирта высшего качества
Дегидратационная колонна (ДК) Число тарелок, шт.
65 Тарелка питания углеводородной фракции
65 Тарелка питания дистиллята ректификационной колонны
65 Температура верха колонны, С
62,9 Температура низа колонны, С
82,05 Давление верха колонны, МПа
0,101 Давление низа колонны, МПа
0,120 Концентрация воды в безводном спирте, об. %
0
Гептановая колонна (ГК) Число тарелок, шт. Тарелка питания
40 Соотношение расхода безводного этилового спирта высшего качества к расходу биоэтанола
2,8:1 Температура верха колонны, С
78,6 Температура низа колонны, С
80,3 Давление низа колонны, МПа
0,11 Энергетические затраты в дегидратационной колонне по предлагаемой схеме (рисунок 4.2) враз меньше, чем в дегидратационной колонне по известной схеме (рисунок 3.19). Вместе стем предлагаемая схема позволяет получить безводный, а не абсолютированный спирт.
Одновременно с поиском технологического режима дегидрата- ционной колонны и разработкой технологической схемы получения безводного этилового спирта проводилось расчетное моделирование традиционной схемы. Расчеты подтвердили необходимость поддержания высоких флегмовых чисел в дегидратационной колонне.
180 Таблица 4.4 – Сравнение составов дистиллята и кубового остатка в дегидратационной колонне при получении абсолютированного спирта рисунок 3.19) и безводного спирта (рисунок 4.2) Наименование компонента
Дегидратационная колонна Схема с пропанольной колонной рисунок 3.19) флегмовое число 50 Схема с гептановой колонной рисунок 4.2) флегмовое число 2 Дистиллят Кубовый остаток Дистиллят Кубовый остаток Состав, мас. % Этилацетат
1,6578E-02 3,0404E-22 9,556E-03 4,0293E-02 Метанол
0,701 1,2729E-11 0,0286 4,6752E-04 2- пропанол
1,0338E-05 0,0022 4,376E-04 0,0025 Этанол
34,645 99,969 32,359 99,126 Вода
1,614 0,029 1,474 5,8049E-05 Гексан
22,418 1,0515E-52 20,061 2,3466E-15
Метилциклогексан
5,342 8,6360E-45 4,526 1,6179E-12 Бензол
0,741 1,5923E-33 0,631 1,8919E-08 Циклогексан
5,223 1,8231E-28 5,141 2,1474E-04 Гептан
29,300 2,0518E-40 35,769 0,8306 Таблица 4.5 – Состав получаемого спирта Наименование компонента
Пропанольная колонна рисунок 3.19)
Гептановая колонна рисунок 4.2) Абсолютированный спирт высшего качества Безводный спирт Состав, мас. %
2- пропанол
2,99E-04 2,88E-03 Этанол
99,965 99,997 Вода
0,035 5ˑ10
-5 Вместе стем было установлено, что работа дегидратационной колонны (рисунок 3.19) является неустойчивой. Этот факт объясняет сложность поддержания устойчивого технологического режима в условиях небольших изменений состава исходного сырья дегидратаци- онной колонны и наблюдавшуюся в этом случае несходимость расчетного определения стационарного режима. В определенной степени это объясняет сравнение профилей температур в дегидратационной колонне (рисунок 4.3). Профиль температур в дегидратационной колонне показывает, что имеет место аномальное возрастание температуры на верхней тарелке дегидратационной колонны (рисунок 4.3, кривая 1) в связи стем, что на й тарелке начинается расслаивание, которое наблюдается также ив конденсаторе. В дегидратационной колонне по предложенной и описанной выше схеме получения безводного спирта режим является устойчивым (рисунок 4.3, кривая 2).
61 63 65 67 69 71 73 75 77 79 81 83 0
3 6
9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 60 63 Температура на тарелках д
егидрата ц
ионн ой колонны °
С
Номер тарелки в дегидратационной колонне ребой- лер конденсатор в схеме с пропанольной колонной (рисунок 3.19)
2 – в схеме с гептановой колонной (рисунок 4.2) Рисунок 4.3 – Профиль
температур по высоте дегидратационной колонныВ настоящее время в связи с возможностью моделирования схем произвольной структуры в среде сложных химико-технологических систем на основе анализа надежных равновесных данных по парожидкостному равновесию и равновесию систем жидкость ‒ жидкость в двойных, тройных и многокомпонентных смесях можно находить решения, отличные от традиционных представлений о данном процессе.
182 Библиографический список
1. Журба ОС, Поляков В.А., Леденев В.П. Технология этанола из целого зерна пшеницы на основе интенсивных способов обработки сырья // Производство спирта и ликероводочных изделий. ‒ 2004. ‒
№ 1. ‒ С.
2. Оптимизация переработки зерна ржи в спиртовом производстве /
О.А. Калинина и др // Производство спирта и ликероводочных изделий. ‒ 2004. ‒ № 1. ‒ С.
3. Jianliang Yu, Zhang Xu, Tan Tianwei An novel immobilization method of Saccharomyces cerevisiae to sorghum bagasse for ethanol production
// Journal of Biotechnology, 2007, 129, № 3. – pp. 415-420.
4. Технология спирта / В.Л. Яровенко и др Под ред. проф. В.Л. Яро- венко.− М Колосс. Карпов С.А. Актуальные аспекты производства топливного этанола в России и США // Нефтегазовое дело, 2006. http://www.ogbus.ru/authors/KarpovSA/KarpovSA_1.pdf.
6. Dai D, Hu Z, Pu G, Li H, Wang C (2006). Energy efficiency and poten- tial of cassava fuel ethanol in Guangxi region of China // Energy
Conversion & Management. 47: 1686-1699.
7. Лихтенберг Л.А. Производство спирта из зерна. Эксплуатация спиртового завода // Пищевая промышленность. ‒ 1998. ‒ № 4. ‒ С.
8. Акулов НИ, Леднев В.П. О производстве топливного биоэтанола в России // Ликероводочное производство и виноделие. ‒ 2005. −
№ 10 (70). – С.
9. Перспективы использования топинамбура для производства био- этанола / Э.С. Рейнгарт и др // Достижения науки и техники
АПК. ‒ 2008. − № 1. − С.
10. Топливный этанол и экология / В.С. Шпак и др // Химическая промышленность. ‒ 2006. – Т. 83. − № 2. – С.
11. Савельев МС. Биотопливо на основе древесных отходов // Российский внешнеэкономический вестник. ‒ 2007. − № 12. − С.
12. Биотопливо из водорослей // Энергополис. ‒ 2008. − № 1-2. – С.
13. Развитие технологии производства этанола в качестве альтернативного источника топлива из целлюлозного сырья / С.А. Карпов и др Нефтепереработка и нефтехимия. ‒ 2007. − № 4. − С.
183 14. Биоэтанол из древесного сырья − топливо будущего / КА. Шес- тибратов и др // Интеграл. ‒ 2007. − № 3. − С.
15. Артамонова В.В. Обоснование технологии глубокой очистки пищевого спирта при переработке смеси злаковых культур, включающей зерно сорго Дис. ... канд. техн. наук 05.18.01.‒ Краснодар с.
16. Ronghou Liu, Shen Fei Impacts of main factors on bioethanol fermen- tation from stalk juice of sweet sorghum by immobilized Saccharomy- ces cerevisiae (CICC 1308) // Bioresource Technology, 2008, 99, № 4.
− pp. 847-854.
17. Shen Fei, Liu Ronghou Effects of different parameters on ethanol yield of fermentation with immobilized yeast fermentation from sweet sor- ghum stalk juice // Nongye gongcheng xuebao = Transactions of the
Chinese Society of Agricultural Engineering., 2007, 23, № 10. − pp. 186-191.
18. Ачегу ЗА. Научное обоснование и разработка новой технологии получения биоэтанола: Дис. ... канд. техн. наук 05.18.01. − Краснодар с.
19. http://www.slavjanskoepole.aaanet.ru/properties.htm.
20. Guzman Jose G., Godsey Chad B., Pierzynski Gary M., Whitney Da- vid A., Lamond Ray E. Effects of tillage and nitrogen management on soil chemical and physical properties after 23 years of continuous sor- ghum // Soil and Tillage Research, 2006, 91, № 1-2. pp.199-206.
21. Сорго в питании человека / Л.Д. Ерашова и др // Хранение и переработка сельхозсырья. ‒ 1998. − № 9. – С.
22. http://www.rgazu.ru/db/vestnic/2005/agroms/18.doc
23. http://agrofuture.ru/sorgo.html
24. Jianliang Yu, Zhang Xu, Tan Tianwei An novel immobilization meth- od of Saccharomyces cerevisiae to sorghum bagasse for ethanol pro- duction // Journal of Biotechnology, 2007, 129, № 3. c. 415-420.
25. Kayodé A. P. P., Hounhouigan J. D., Nout M. J. R. Impact of brewing process operations on phytate, phenolic compounds and in vitro solu- bility of iron and zinc in opaque sorghum beer // LWT − Food Science and Technology, 2007, 40, № 5. р.
26. Массино И, Турсунходжаев П, Гафурова Д. Сорго – сырье для производства крупы // Хлебопродукты. ‒ 1998. − № 9. – С.
27. Муминов Н.Ш. Динамика накопления // Пищевая промышленность С.
184 28. Перспективность технологии производства бензанола на базе достижений спиртовой промышленности / Е.Н. Константинов и др
// Известия вузов. Пищевая технология. ‒ 2009. – № 2-3. – С.
Скачать 4.03 Mb.