Кафе с организацией семейного отдыха в одном из муниципальных районов города Москвы на 90 посадочных мест
 Скачать 259.66 Kb.
|
 1- цементная штукатурка - 20 мм; λ = 0,81 вт/мК δ2 - кирпичная стена - 510 мм; λ = 0,7 вт/мК δ 3- затирка цементом - 10 мм; λ = 0,81 вт/мК δ 4 - смазка битумом - 6 мм; λ = 0,18 вт/мК δ 5 - теплоизоляция по расчету- δиз; λ = 0,046 вт/мК δ6 - цементная штукатурка - 20 мм; λ = 0,81 вт/мК Рисунок 5.1 – Наружная стена Ктаб = 0,39 вт/м2К δиз = 0,046* [1/0,39- (1/30 +0,050/0,81 + 0,51/0,7 + 0,006/0,18 + 1/8,7)] = 0,074 м Принимаем толщину изоляции 75 мм (50+25). Пересчетом определяем действительное значение коэффициента теплопередачи по формуле: K = 1l/ (1/ αн + Σ δη / λп + 1/αв,) вт/м2К (5.2) Кд = 1/ (0,970+1,63) = 0,38 вт/м2К +10% на несовершенство изоляционных работ Кр = 0,38*1,1=0,42вт/м2К Стена внутренняя и перегородка в тамбур  δ1-цементная штукатурка - 20 мм; λ = 0,81 вт/мК δ2 -кирпичная стена - 250 мм; λ = 0,7 вт/мК δ3 - затирка цементом -10 мм; λ = 0,81 вт/мК δ4 - смазка битумом - 6 мм; λ = 0,18 вт/мК δ5 - пенополистирол - δиз; λ = 0,046 вт/мК δ6 - цементная штукатурка - 20 мм; λ = 0,81вт/мК Рисунок 5.2 – Внутренняя стена Ктаб = 0,58 вт/м2К δиз =0,046* [1/0,58- (1/8,7+0,050/0,81 + 0,250/0,7 + 0,006/0,18 + 1/8,7)]=0,048 м Принимаем толщину изоляции 50 мм. Пересчетом определяем действительное значение коэффициента теплопередачи по формуле: Кд = 1/ (0,684+1,08) = 0,57 вт/м2К Кр = 0,57*1,1=0,63 вт/м2К Стена смежная с помещением, сообщающимся с наружным воздухом Ктаб = 0,40 вт/м2К ; αн = 17,4 вт/м2К δиз=0,046* [1/0,40-(1/17,4 +0,050/0,81 + 0,250/0,7 + 0,006/0,18 +1/8,7)]=0,087м Принимаем толщину изоляции 90 мм. Пересчетом определяем действительное значение коэффициента теплопередачи. Кд = 1/ (0,608+1,96) = 0,39 вт/м2К Кр = 0,39* 1,1 =0,43 вт/м2К  Покрытие δ 4 - железобетонная плита - 220 мм;Х=1,45 вт/мК δ5 - смазка битумом - 6 мм; λ = δ1 - рубероид - 5 мм; λ = 0,18 вт/мК δ2 - асфальт - 120 мм; λ = 1,0 вт/мК δ 3 - цементный фибролит - 100мм; λ = 0,15 /мК δ6 - теплоизоляция по расчету- δ из , λ = 0,046 δ7 - затирка цементом - 10 мм; λ = 0,81 вт/мК Рисунок 5.3 – Покрытие Ктаб = 0,35 вт/м2К δ из = 0,046 * [1/0,35- (1/23 + 0,011/0,18 + 0,120/1,0 + 0,100/0,15 + 0,220/1,45 + 0,01/0,81 + 1/8,7)] = 0,078м Принимаем толщину изоляции 80 мм - (50 + 30) Пересчетом определяем действительное значение коэффициента теплопередачи. Кд = 1/ (0,172+1,74) = 0,34 вт/м2К, +10% на несовершенство изоляционных работ Кр = 0,34*1,1=0,37 вт/м2К Перегородка холодильных камер  δ1 - цементная штукатурка - 20 мм; λ = 0,81 вт/мК δ2 - кирпичная стена - 125 мм; λ = 0,7 вт/мК δ3- затирка цементом - 10 мм; λ = 0,81 вт/мК δ4- смазка битумом - 6 мм; λ = 0,18 вт/мК δ5- пенополистирол - биз; λ = 0,046 вт/мК; Рисунок 5.4 – Перегородка холодильных камер Ктаб = 0,58 вт/м2К биз = 0,046 * [1/0,58-(1/8,7 + 0,060/0,81 + 0,125/0,7 + 0,012/0,18+1/8,7)]=0,078м Принимаем толщину изоляции 60 мм. Пересчетом определяем действительное значение коэффициента теплопередачи. Кд = 1/ (0,515+1,13) = 0,55 вт/м2К, +10% на несовершенство изоляционных работ Кр =0,55*1,1=0,60вт/м2К Расчет тепловых потоков, поступающих в охлаждаемые помещения. Суммарный тепловой поток в охлаждаемые камеры определяется по формуле: Q общ. = Q1 + Q2 + Q3 + Q4, (5.3) где Q1 - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения, через строительные ограждения, вт Q2 - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения с продуктами и тарой, вт Q3 - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения с вентиляционным воздухом, вт Q4 - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения при их эксплуатации, вт Тепловой поток, поступающий в охлаждаемые камеры через строительные конструкции, подсчитываем как сумму трех слагаемых: Q1= Q11+ Q111 + Q1111, (5.4) где Q11- тепловой поток, поступающий в охлаждаемые камеры через строительные конструкции (стены, перегородки и т.д.), вт Q111- тепловой поток, поступающий в охлаждаемые камеры через полы, расположенные на грунте, вт Q1111- тепловой поток, поступающий в охлаждаемые камеры из-за облучения стен кровли солнцем, вт Q11= Kp*F*(tH - tкам) (5.5) tH ; tкам - температура наружного воздуха или воздуха смежного помещения и температура воздуха в охлаждаемой камере, град Кр - расчетный коэффициент теплопередачи строительного ограждения, вт/м2К F - поверхность строительного ограждения, м2 Q111= Σ (Кусл * F3) * (tH - tкам) (5.6) где Кусл - условный коэффициент теплопередачи, для полов, расположенных на грунте, вт/м2 К F3 - площадь, соответствующей зоны пола, м2 Кусл 1 зона = 0,46 вт/м2К Кусл 2 зона = 0,23 вт/м2К Кусл 3 зона = 0,12 вт/м2К Кусл 4 зона = 0,07 вт/м2К Q1111= Кр *F * Δ tcp (5.7) Δ tcp- разность температур, обусловленная действием солнечной радиации для летнего периода Δ tcp = 11°С - для наружной стены ориентированной на восток Δ tcp = 17,7°C - для бесчердачного покрытия. Основными потребителями холода на предприятии являются холодильные шкафы, лари для хранения продуктов и зональное кондиционирование воздуха. Данные об оборудовании сводятся в таблицу 5.1 Таблица 5.1 Холодильное оборудование кафе
Расчёт расхода холода на производственные нужды Расчёт потребности в холоде на производстве Qпр может быть произведён по укрупнённым показателям – нормам расхода холода в кДж на тонну. Суммарный расход холода на производственные нужды определяется по формуле:  (5.1)где, qj – норма расхода холода в кДж/т, применительно к данному виду производства (qj = 837360 кДж/т); pj - часовая выработка данного вида продукции в тоннах.  Расход холода на кондиционирование воздуха Расход холода на кондиционирование воздуха в помещениях приближённо может быть определён из расчёта холода на 1м2 кондиционируемого помещения Qк. Его количество в зависимости от средней температуры самого жаркого месяца и кратности воздухообмена в помещениях колеблется в пределах 20-40 Вт/м3. Тогда расход холода по предприятию (Вт) с учётом 10% потерь составит:  (5.2) К установке принимаем компрессорно-конденсаторный агрегат АКФВ 4М холодопроизводительностью 5 300 вт. Агрегат поставляется в комплекте с четырьмя испарителями ИРСН - 12, 5 С. Определяем температуру конденсации tk и температуру кипения холодильного агрегата t0: tK = tBl + (8÷10°) tB1- температура, охлаждаемой воды на входе в конденсатор °С. tB1= tн- (10 ÷ 12°) = 30 - 12 = 18° С Температуру кипения to жидкого холодильного агента в испарителе при системе непосредственного охлаждения принимают: to = tкам-(12÷15°) = 0-15 = -150C Для выбранной холодильной машины по принятым значениям t0 и tk в приложениии 5 методических указаний находим действительное значение холодопроизводительности машин Qoд и эффективной мощности Νе. Qoд = 5300 вт; Ne = 2,0 квт. Проверяем коэффициент рабочего времени bд = Qкaм / Qoд величина которого должна лежать в пределах от 0,45 до 0,75: bд= 3523/5300 = 0,66 Определяем расход охлаждающей воды по формуле: W=Q/(c*p*(tb1-tb2), (5.12) где W - расход охлаждающей воды, м3/сек Q - тепловая нагрузка на конденсатор, квт с - теплоемкость воды с = 4,18 кдж/кг град ρ - плотность воды = 1000 кг/м3 tb1 ; tb2- температура воды на входе и выходе из конденсатора °С tb2-tb1 = 6÷8°C Тепловую нагрузку на конденсатор подсчитываем по формуле: Q = Qod+Ne*ηmex, (5.13) где ηmex- механический КПД компрессора ηmex = 0,8÷0,9 Q = 5300 + 2000 * 0,8 = 6900 вт W = 6900/ (4,18*1000*6*1000) = 0,00027 м3/сек = 0,99 м3/час Определяем теплопередающую поверхность, для каждой камеры по формуле: F исп = Qкaм / (Кисп (tкам - t0·), (5.14) где F исп - теплоотдающая поверхность испарителей одной камеры, м2 Кисп - коэффициент теплопередачи испарителя вт/м2 к tkam - температура воздуха в холодильной камере °С t0 - температура кипения жидкого холодильного агента в испарителе, °С; Камера мясо-рыбная F исп = 962/(5*(0 + 14)) = 13,7 м2 Принимаем к установке два испарителя ИРСН - 12,5 С. Камера фруктов, зелени, напитков F исп = 1678/(8*(4 + 14)) = 11,6 м2 Принимаем к установке один испаритель ИРСН - 12,5 С. Камера молочно-жировая F исп = 883/(5*(2 + 14)) = 11,0 м2 Принимаем к установке один испаритель ИРСН - 12,5 С. Электроснабжение Электроснабжение кафе будет осуществляться от трансформаторного пункта. Для питания нагрузок от трансформаторного пункта прокладываются кабели к электрощитовой, в которой установлено устройство низкого напряжения, состоящее из вводного главного рубильника, автоматических выключателей на линиях, отходящих от главного щита к групповым распределительным щитам и измерительным приборам для контроля величины электрической нагрузки и учета расхода электрической энергии. От главного распределительного щита электроэнергия по кабелям проводится к групповым силовым щитам, расположенным у основных производительных цехов, где имеется наибольшее количество потребителей электроэнергии. Осветительные щитки расположены в удобном для эксплуатации месте. Подвод электроэнергии от силовых щитков к отдельным видам оборудования производится медными кабелями сечением 2.5мм2, заключенные в трубы, которые проложены в полах помещений плюс заземляющий провод. Для электропитания осветительных остановок применяется скрытая проводка. Силовые потребители запитываются напряжением 380 Вт, а осветительные на 220 В. Для защиты персонала от тока корпуса электрического оборудования подключают к устройству защитного заземления. Электросиловое оборудование Подсчет установленной мощности Установленная мощность силового оборудования кафе определяется по паспортной мощности отдельных токоприемников по формуле:  (5.3)где, РН - номинальная мощность электродвигателя машины; N - число одинаковых машин. Произведём расчет установленной мощности для плиты электрической ПЭ-0,51С с номинальной мощностью 12 кВт  Все данные сводятся в таблицу 5.2 Таблица 5.2 Расчет установленной мощности
Расчёт потребной мощности Потребную мощность силового электрического оборудования рассчитываем по формуле | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||