кормилицые. ЭУП Кормилицын 2014. Лэти оп. Кормилицын механика конструкций приборостроения электронное учебное пособие СанктПетербург Издательство спбгэту лэти 2014 2
 Скачать 4.82 Mb.
|
|
9.4. Основные зависимости для определения напряжений при ударных нагрузках Ударной называют нагрузку, связанную с конечным изменением количества движения за очень малый отрезок времени. В результате удара возникает колебательное движение элементов конструкции. В отличие от вибраций, где внешние возбуждающие силы задаются, силы, действующие на систему при ударе, заранее неизвестны. Они зависят от характера движения и упругих свойств coyдарящихся тел. Решение задачи удара в общем случае оказывается очень сложным, поэтому для практических расчетов вводятся некоторые упрощения. Так, в качестве расчетной схемы можно рассматривать систему с одной степенью свободы, перемещения и деформации которой происходят в направлении наименьшей жесткости. Можно считать также, что система испытывает только кинематическое возбуждение, те. ударные нагрузки прикладываются к основанию прибора. Сами ударные нагрузки также упрощаются за счет идеализации формы ударного импульса. Ударный импульс определяется выражением τ ( ) , t t p P t dt где форма ударного импульса P(t) – закон изменения ударной силы во времени. Простейший случай ударного импульса – падение прибора небольшой массы с определенной высоты на твердую поверхность, например на платформу испытательного стенда. В этом случае скорость системы при ударе меняется мгновенно ( = 0) и импульс называется мгновенным. Среди других форм импульсов, имеющих простое математическое описание, можно выделить прямоугольный (рис. 9.2, a), синусоидальный (рис. 9.2, б, треугольный (рис. 9.2, в, трапецеидальный (рис. 9.2, г. Эти импульсы характеризуются амплитудой А, длительностью , а треугольный и трапецеидальный импульсы еще и временем нарастания и временем спада соответственно. ( ) P t t t A t t н сп t сп t н t а б в г Рис. 9.2 113 При воздействии мгновенного импульса в результате удара возникает колебательное движение системы относительно положения равновесия, соответствующего статической деформации упругого элемента. При этом движение системы будет описываться уравнением свободных колебаний (9.3). Начальные условия имеют следующий вид при t = 0: 0 0 , , z z u z v где z u mg c – прогиб упругого элемента жесткостью под действием веса системы 0 2 v gh – начальная скорость (h – известная высота падения. При таких начальных условиях решением уравнения (9.3) будет смещение системы 0 0 0 0 ( ) sin ω cos ω , ω z v z где Максимальное смещение 2 2 0 max 2 0 ω z v z u , а полная динамическая деформация упругого элемента – 2 0 max уд 2 2 0 1 1 μ ω g z z z z v z u z u u u (9.16) где 2 0 уд 2 2 0 2 μ 1 1 1 1 ω z z v h u u – коэффициент динамичности при ударе. Из анализа (9.16) видно, что динамические нагрузки, а следовательно, и напряжения, всегда по крайней мере вдвое больше статических. Если просто быстро положить грузна упругий элемент h = 0, то и тогда уд μ 2. В случае продольного удара стержня уд уд д Подставив выражение для статической деформации z u L QL EF и пренебрегая единицей в подкоренном выражении, получим д) 114 где L – длина стержня F – площадь поперечного сечения Е – модуль упругости материала. При ударном изгибе максимальные динамические напряжения определяются по формуле д уд σ μ , y y M W где y M – изгибающий момент y W – момент сопротивления изгибу. Для стержня, шарнирно опертого по концам, 4 y M QL ; статический максимальный прогиб 3 max 48 z y u Q c QL EJ Значения жесткости для различных случаев закрепления стержня можно найти в табл. 9.1. С учетом этих значений д 96 σ 1 1 4 y y EJ h QL W QL (9.18) В формулах (9.17) и (9.18) не учтены деформации, соответствующие высшим формам колебаний, и местные деформации, возникающие при соударении двух тел, что приводит к занижению значений динамических напряжений. Экспериментальные исследования других форм импульсов показали, что наиболее жесткий удар соответствует прямоугольному импульсу, а наиболее мягкий – синусоидальному. Эти две формы импульсов можно рассматривать как крайние случаи ударных воздействий на конструкции электронной техники. Расчетная схема воздействия одиночного ударного импульса на механическую колебательную систему при кинематическом возбуждении приведена на рис. 9.3, из которого видно, что z(t) – смещение массы относительно неподвижной системы координата смещение основания под действием ударного импульса относительно той же неподвижной системы координат. Результатом воздействия удара будет смещение массы с последующими затухающими колебаниями. В первый период времени, соответствующий длительности импульса , движение массы m будет происходить по закону вынужденных колебаний, а после прекращения ударного импульса, те. когда t > – по закону свободных колебаний. ( ) z t z x C m ( ) a z t ( ) a z t ( ) a z t ( ) z Рис. 9.3 115 Если пренебречь наличием затухания, тона первом участке 0 < t < уравнение движения массы m имеет вид или 0 a mz c z z , где 1 a z z z – смещение массы относительно основания. Проведя соответствующие замены при воздействии синусоидального ударного импульса sin ω , mz t A t получаем 2 1 0 1 ω sin ω , z z A t (9.19) где А – амплитуда ударного импульса = / – условная частота импульса движение не является периодическим 0 ω – собственная частота колебаний конструкции, установленной на упругих связях. Общее решение уравнения (9.19): 1 1 0 1 sin (ω α) sin ω В) При начальных условиях 1 1 0 0 0 z z находим = 0 и 1 A 1 0 – ω ω В тогда 1 1 0 0 0 1 ω sin ω – ωsin Максимальную деформацию упругих связей 1B A найдем из решения (9.19), подставив в него только вторую часть (9.20): 1 2 2 Тогда относительное смещение массы m на первом этапе движения 1 0 0 2 2 0 0 1 ω sin ω ω sin ω , ω ω ω A z t t (9.21) а относительная скорость и ускорение, соответственно, 1 0 2 2 0 ω cos ω cos ω , ω ω A z t t 1 0 0 2 2 0 ω ω sin ω ωsin ω ω ω A z t t (9.22) Абсолютное ускорение массы будет определяться выражением 1 0 0 2 2 0 ω sin ω ωsin ω ω sin ω . ω ω A z z A t t t На втором участке t движение массы m описывается уравнением свободных колебаний 2 1 0 1 ω 0. z z Его решение – 01 1 0 0 0 0 sin ω cos ω , ω V z t z t (9.23) 116 где 1 z представляет собой абсолютное смещение z массы m, так как на втором участке основание неподвижно ( 0 a z ). Скорость 01 v и смещение 01 z в конце первого и начале второго участков определяются из (9.21) и (9.22) при подстановке в них t = : 01 0 2 2 0 0 ω sin ω τ, ω ω ω A z 01 0 2 2 0 ω cos ω τ 1 С учетом этих значений (9.23) примет вида ускорение массы m 0 0 0 1 0 2 2 0 2 ωω ω τ ω τ cos sin ω 2 2 ω ω A z t (9.25) Из (9.24) и (9.25) видно, что движение массы отстает от движения основания на угол 0 θ ω τ 2 . Максимальные значения смещения max z и ускорения наступают в момент времени м 0 π τ 2ω 2 t Введем коэффициент 0 ω η ω 2τ T С учетом этого коэффициента и (9.21) и (9.22) максимальное ускорение max z можно записать в виде max 2 2 Тогда значение коэффициента передачи при воздействии синусоидального ударного импульса max уд 2 max 2η π μ cos 2η η 1 a z z Расчеты показывают, что максимальное значение коэффициента передачи уд μ = 1.714 соответствует значению = 0.75. С ростом коэффициент передачи , те. динамический коэффициент, плавно убывает до нуля. При воздействии на систему ударного импульса прямоугольной формы этот импульс a z может быть представлен в виде двух функций с постоянной амплитудой А, нос разными знаками и сдвинутых друг относительно друга на величину . 117 Анализ воздействия такого импульса приводит к выражениям 0 0 0 2 0 ω τ ω τ 2 sin sin ω – , 2 2 ω A z t 0 0 0 ω τ ω τ 2 sin sin ω – , 2 2 z A t уд π μ 2 Максимальное значение коэффициента передачи = 2 при = 1. С ростом коэффициент уд μ плавно убывает до нуля. Зная коэффициент передачи, при ударном импульсе можно определить максимальное смещение массы m под его воздействием max уд 2 Расчет динамических напряжений при ударе ведется в соответствии с выбранной расчетной схемой в том же порядке, что ив случае колебаний системы с одной степенью свободы. 9.5. Оценка прочности конструкции при динамическом воздействии При воздействии на систему возмущающих сил, вызывающих колебательное движение, или ударных нагрузок в элементах конструкций электронной техники возникает динамическое напряжение. Условие прочности может быть записано как д д где д – действующее динамическое напряжение д допускаемое динамическое напряжение. При колебаниях системы нагрузка во времени изменяется циклически, при этом напряжения также будут функцией времени. Экспериментально установлено, что при переменных напряжениях разрушение происходит при меньших значениях нагрузок, чем при статическом нагружении. Напряжения зависят не только от максимального значения нагрузки, но и от числа циклов нагружения. Основными характеристиками цикла являются значения напряжений ахи min σ , а также коэффициент асимметрии цикла ах min σ σ r Кривые, характеризующие пульсирующий цикл (r = 0) при ударе и симметричный знакопеременный цикл (r = –1) при колебаниях, приведены на рис. 9.4. 118 t max σ min σ t σ σ r = 0 r = –1 Рис. 9.4 Наибольшее напряжение, которое материал выдерживает, не разрушаясь, при максимальном числе циклов, называется пределом выносливости, или пределом усталости. Предел выносливости зависит не только от материала, но также и от метода испытания, и от абсолютных размеров образца, и от характера внешних сил, поскольку от этих факторов зависят условия развития усталостных трещин. Приближенно можно принять для сталей в 0.5 σ , для цветных металлов в 0.5 σ На усталостную прочность детали существенно влияет наличие концентрации напряжений (галтели, канавки, отверстия, а также масштабный фактор и качество обработки детали. Наличие концентраторов напряжений снижает выносливость детали в 1.5–2 раза в зависимости от ее геометрии и чувствительности материала к концентрации напряжений. Масштабный фактор при увеличении абсолютных размеров детали тем сильнее влияет на уменьшение предела выносливости, чем более неоднороден материал. Характер обработки поверхности детали и прочность ее поверхностного слоя очень сильно сказываются на прочности детали – чем чище обработка поверхности детали, тем выше предел ее выносливости и долговечности. При необходимости точного определения значения следует обратиться к специальной справочной литературе по машиностроению. Допускаемое динамическое напряжение определяется по условию д 1 σ σ n В большинстве случаев допустимым значением коэффициента запаса прочности считается n = 1.5…2.5. При действии ударных нагрузок коэффициент запаса прочности следует несколько увеличить, так как при расчете динамических напряжений с помощью коэффициента динамичности (8.16) значения напряжений могут быть занижены. 119 10. КУРСОВОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ 10.1. Задачи курсового проектирования. Задание на проекты Целью курсового проектирования является развитие навыков самостоятельного решения задач по расчету и проектированию элементов конструкции полупроводниковых приборов и микросхем, умения оформлять конструкторскую документацию в соответствии с требованиями ГОСТ и ЕСКД. В процессе курсового проектирования ставятся следующие задачи – освоение методики расчета на прочность элементов конструкций электронной техники при статических, динамических и температурных внешних воздействиях – проведение анализа прочности конструкций – выполнение сборочных чертежей и рабочих чертежей деталей с правильной простановкой размеров и предельных отклонений на линейные размеры, форму и расположение поверхностей и на шероховатость поверхности. Каждый студент получает индивидуальное задание. Курсовой проект включает рассчетно-пояснительную записку, сборочный чертеж корпуса прибора, рабочие чертежи двух деталей корпуса. Пояснительная записка должна содержать как теоретический материал, необходимый для решения задач проекта, таки практический (порядок расчета, анализ результатов, выводы. Объем расчетной и конструкторской частей курсового проекта определяется преподавателем. Задание 1. Расчет прочности корпуса и выводов диода патронного типа СВЧ-диапазона Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.1. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.1–10.5. Коэффициент перегрузки k = 100. Диапазон частот вынужденных колебаний 400…600 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо провести для деталей 1–3 в сечениях их контакта. Рабочие чертежи деталей выполняются – детали 1, 2 – вариант 1-1; – детали 1, 3 – вариант 1-2; – детали 2, 3 – вариант 1-3; – детали 1, 6 – вариант 1-4. 120 Таблица 10.1 Таблица Параметры детали 1 Вариант d 1нар d 2нар d 3нар l 1 l 2 l 3 d 1вн d 2вн 1-1 7.5 6.2 ММ ММ ММ ММ Таблица 10.3 Таблица 10.4 Параметры детали 2 Параметры детали 3 Вариант d Вариант нар 1-1 1.2 2.0 2.0 0.5 1.3 1-1 5 6.0 1-2 1.0 1.8 1.8 0.5 1.2 1-2 4 6.0 1-3 1.1 2.0 1.8 0.5 1.3 1-3 4 5.5 1-4 1.0 1.8 1.8 0.5 1.2 1-4 3.5 5.5 Таблица Параметры детали Вариант 1-1 4.0 2 1 0.7 0.2 2.5 1-2 3.8 1.8 1 0.7 0.2 2.2 1-3 4.0 1.8 1 0.5 0.2 2.5 1-4 4.0 1.5 1 0.5 0.2 2.0 Примечание Все размеры в табл. 10.2–10.5 указаны в миллиметрах. Задание 2. Расчет прочности корпуса и выводов плоского диода с центральным винтом Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.2. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.6–10.12. Коэффициент перегрузки k = 50. Диапазон частот вынужденных колебаний 20…400 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо проводить для деталей 4, 5, 8 в сечениях их контакта. Материал Вариант Деталь 1 Деталь 2 Деталь 3 Деталь 4 t, С 1-1 Латунь Никель Керамика 22хс Латунь –80 1-2 Тоже Латунь Тоже Ве 6 Тоже Медь Ковар Тоже А 995 Медь 180 1-4 Ковар Вольфрам Тоже А 7 Ковар –60 7 1 2 3 4 5 6 Рис. 10.1 121 Рабочие чертежи деталей выполняются – детали 1, 8 – вариант 2-1; – детали 8, 4 – вариант 2-2; – детали 4, 5 – вариант 2-3; – детали 1, 4 – вариант 2-4. Таблица 10.6 Таблица Параметры детали 1 Вариант d 1 d 2 d 3 d 4 l 1 l 2 l 3 2-1 6.5 5.5 4.5 3 1 0.7 1.5 2-2 7 6 – 4 1 0.7 1.5 2-3 6 5 – 3.5 1 0.7 1.5 2-4 6 5 – 3.5 1 0.7 1.5 Таблица 10.8 Таблица 10.9 Таблица Параметры детали 4 Параметры детали 5 Параметры детали 6 Вариант d вн L Вариант d вн l Вариант d l 2-1 1.5 2 2-1 1.0 5 2-1 0.8 3 2-2 2.5 2 2-2 1.2 5 2-2 1.0 3 2-3 2.0 1.5 2-3 0.8 5 2-3 0.5 3 2-4 2.2 1.5 2-4 1.2 5 2-4 0.5 3 Таблица 10.11 Таблица Параметры детали 7 Параметры детали 8 Вариант d l d нар Вариант d вн l 2-1 ММ ММ Примечание Все размеры в табл. 10.7–10.12 указаны в миллиметрах. Материал Вариант Деталь 4 Деталь 5 Деталь 6 Деталь 7 Деталь 8 t, С 2-1 Стекло С Сплав Э АЛ-2 АЛ-2 Ковар 400 2-2 Тоже С Медь Никель Никель Молибден –80 2-3 Тоже С Латунь Ковар Ковар Никель 280 2-4 Тоже С Ковар Латунь Латунь Молибден 300 6 8 5 4 3 2 1 7 Рис. 10.2 122 Задание 3. Расчет прочности корпуса и выводов металлостеклянного полупроводникового прибора Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.3. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.13–10.16. Коэффициент перегрузки k = 100. Диапазон частот вынужденных колебаний 100…300 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо провести для деталей 1, 2, 3 в сечениях их контакта. Рабочие чертежи деталей выполняются – детали 1, 2 – вариант 3-1; – детали 1, 3 – вариант 3-2; – детали 2, 3 – вариант 3-3; – детали 1, 3 – вариант 3-4. Таблица 10.13 Материал Вариант Деталь 1 Деталь 2 Деталь 3 t, С 3-1 Стекло С Никель Ковар 250 3-2 Тоже С Медь Латунь –80 3-3 Тоже С Ковар АЛ-2 300 3-4 Тоже С Сплав ЭИ-693 200 Таблица 10.14 Таблица 10.15 Таблица 10.16 Параметры детали 3 Вариант d выв l выв l 3-1 0.5 2-3 2.5 3-2 0.4 2-3 2.5 3-3 0.3 2-3 2.5 3-4 0.5 2-3 2.5 Примечание. Все размеры в табл. 10.14–10.16 указаны в миллиметрах. Параметры детали 1 Вариант D нар d вн l 3-1 4.0 2.0 8.0 3-2 5.0 2.5 8.5 3-3 5.0 2.0 9.0 3-4 4.0 2.5 8.0 Параметры детали 2 Вариант d вн l 3-1 0.45 2.5 3-2 0.6 2.0 3-3 0.55 2.2 3-4 0.5 2.0 2 3 4 2 1 Рис. 10.3 123 Задание 4. Расчет прочности металлического корпуса со стеклянным изолятором и выводов полупроводникового диода Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.4. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.17–10.22. Коэффициент перегрузки k = 50. Диапазон частот вынужденных колебаний 500…700 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо провести для деталей 3, 4, 5 в сечении их контакта. Рабочие чертежи деталей выполняются – детали 3, 4 – вариант 4-1; – детали 1, 3 – вариант 4-2; – детали 4, 5 – вариант 4-3; – детали 1, 4 – вариант 4-4. Таблица 10.17 Материал Вариант Деталь 1 Деталь 3 Деталь 4 Деталь 5 Детали 6, 7 t, С 4-1 Ковар 29НК Молибден Стекло С49-2Сплав ЭИ Ковар 110 4-2 Сталь 5 Сплав 47НД Тоже С48-1 Вольфрам Латунь –60 4-3 Сталь 10 Никель Тоже С48-2 Медь Серебро 120 4-4 Ковар 29НК Латунь Тоже С49-2 Ковар АЛ-2 –80 Таблица 10.18 Таблица 10.19 Параметры детали 1 Параметры детали 3 Вариант d l Вариант d н d вн l 4-1 9.0 0.6 4-1 6.0 5.3 6.0 4-2 9.0 0.6 4-2 6.0 5.5 5.5 4-3 9.0 0.6 4-3 6.5 5.5 6.0 4-4 9.0 0.6 4-4 7.0 5.2 6.5 Таблица 10.20 Таблица 10.21 Таблица 10.22 Параметры детали 4 Параметры детали 5 Параметры деталей 6, 7 Вариант d вн l Вариант d вн l Вариант d l 4-1 1.8 1.5 4-1 1.3 4.0 4-1 0.5 2…3 4-2 1.8 1.5 4-2 1.0 3.5 4-2 0.4 2…3 4-3 2.5 2.0 4-3 1.3 5.0 4-3 0.3 2…3 4-4 2.0 1.5 4-4 1.1 5.5 4-4 0.4 2…3 Примечание. Все размеры в табл. 10.18–10.22 указаны в миллиметрах. 1 2 3 4 5 6 7 8 Рис. 10.4 124 Задание 5. Расчет прочности металлического корпуса и выводов интегральной схемы Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.5. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.23–10.27. Коэффициент перегрузки. Диапазон частот вынужденных колебаний 800…1000 Гц. Расчет температурных напряжений для деталей 1, 2 необходимо провести по линиям их контакта (варианты 5-1 и 5-2). Расчет температурных напряжений для деталей 3, 4 необходимо провести по линиям их контакта варианты и 5-4). Рабочие чертежи деталей выполняются – детали 1, 2 – вариант 5-1; – детали 1, 2 – вариант 5-2; – детали 3, 4 – вариант 5-3; – детали 3, 4 – вариант 5-4. Таблица 10.23 Материал Вариант Деталь 1 Деталь 2 Деталь 3 Деталь 4 Припой t, С 5-1 Ковар Керамика 22хс Керамика Вео Медь ПОС 200 5-2 Вольфрам Тоже Вео Тоже 22хс Ковар ПЕР 700 5-3 Молибден Тоже М Тоже А Латунь ПОИН КС 780 5-4 Сталь 10 Тоже А Тоже Вео Никель НОС 200 Таблица 10.24 Таблица 10.25 Параметры детали 1 Параметры детали 2 Вариант l b h Вариант l вн b вн h вн 5-1 16 12 0.8 5-1 13 8.0 1.0 5-2 18 14 1.0 5-2 15 12 1.2 5-3 14 10 0.6 5-3 11 6.0 0.8 5-4 12 8 0.5 5-4 0.9 5.0 0.6 Таблица 10.26 Таблица 10.27 Параметры детали 3 Параметры детали 4 Вариант l b h Вариант l b h 5-1 16 12 0.8 5-1 30 12 1.5 5-2 18 14 1.0 5-2 32 14 1.7 5-3 14 10 0.6 5-3 28 10 1.3 5-4 12 8 0.5 5-4 26 8 1.1 Примечание. Все размеры в табл. 10.24–10.27 указаны в миллиметрах. 3 1 2 4 A A Рис. 10.5 125 Задание 6. Расчет прочности металлокерамического корпуса и выводов интегральной микросхемы Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.6. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.28–10.32. Коэффициент перегрузки k = 50. Диапазон частот вынужденных колебаний 700…900 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо провести для деталей 2, 3 по линиям их контакта. Рабочие чертежи выполняются для деталей 1, 3. 1 2 3 4 5 A A A–A Рис. 10.6 Таблица 10.28 Материал Вариант Деталь 1 Деталь 2 Деталь 3 Деталь 4 Припой t, С 6-1 Никель Ковар Керамика 22хс Ковар ПСР-72 700 6-2 Ковар Латунь Тоже Вео Никель ПОС 200 6-3 Сталь Молибден Тоже М Латунь ПОИН КС 400 6-4 Молибден Никель Тоже А Медь ПСР-72 700 Таблица 10.29 Таблица 10.30 Таблица 10.31 Параметры детали 1 Параметры детали 2 Параметры детали 4 Вариант l b h Вариант l вн b вн h вн Вариант d 1 d 2 l 1 6-1 9 6 0.2 6-1 7 4 0.2 6-1 2-3 0.5 0.1 6-2 9.5 6.5 0.3 6-2 7.5 4.5 0.3 6-2 2-3 0.4 0.1 6-3 8 5.5 0.15 6-3 6 4 0.15 6-3 2-3 0.3 0.1 6-4 7.5 5 0.15 6-4 5.5 3.5 0.15 6-4 2-3 0.1 0.1 Таблица 10.32 Параметры детали 3 Вариант l b h l 1вн b 1вн h 1вн l 2вн b 2вн h 2вн 6-1 20 7 2 7 3.5 0.5 7 3 0.5 6-2 21 7.5 2.5 7.5 3.5 0.6 7.5 3 0.6 6-3 18 6 1.8 6 3 0.4 6 2.5 0.4 6-4 17 5 1.5 5.5 2.8 0.3 5.5 2.3 0.3 Примечание. Все размеры в табл. 10.29–10.32 указаны в миллиметрах. 126 Задание 7. Расчет прочности металлокерамического корпуса и выводов интегральной микросхемы Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.7. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.33–10.37. Коэффициент перегрузки k = 100. Диапазон частот вынужденных колебаний 1000…1200 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо провести для деталей 1, 2, 3 по линиям их контакта деталей 2, 3. Рабочие чертежи выполняются для деталей 1, 3. Таблица 10.33 Таблица 10.34 Таблица 10.35 Параметры детали 1 Параметры детали 2 Вариант l b h Вариант l вн b вн h вн 7-1 12 12 0.3 7-1 10 10 0.5 7-2 10 10 0.2 7-2 8 8 0.3 7-3 8 8 0.2 7-3 6 6 0.2 7-4 9 9 0.3 7-4 7 7 0.4 Таблица 10.36 Параметры детали 4 Вариант l b h 7-1 2…3 0.3 0.1 7-2 2…3 0.2 0.1 7-3 2…3 0.1 0.1 7-4 2…3 0.1 0.1 Таблица 10.37 Параметры детали 3 Вариант l b h l 1вн b 1вн h 1вн l 2вн b 2вн h 2вн 7-1 15 15 1.5 10 10 0.5 8 8 0.5 7-2 12 12 2 8 8 0.6 6 6 0.7 7-3 10 10 1.8 6 6 0.6 5 5 0.6 7-4 11 11 1.2 7 7 0.4 4.5 4.5 0.4 Примечание. Все размеры в табл. 10.34–10.37 указаны в миллиметрах. Материал Вариант Деталь 1 Деталь 2 Деталь 3 Деталь 4 Припой t, С 7-1 Никель Никель Керамика М Медь ПОС 100 7-2 Сталь Сталь 10 Тоже 22хс АП-2 ПСР-72 190 7-3 Ковар Ковар Тоже Вео Латунь ПОС 100 7-4 Молибден Молибден Тоже А Ковар ПОИН КС 220 4 3 1 2 Рис. 10.7 127 Задание 8. Расчет прочности металлокерамического корпуса и выводов интегральной микросхемы Общий вид конструкции прибора представлен на рис. 10.8. Исходные данные для расчета приведены в таблицах 10.38–10.41. Коэффициент перегрузки. Диапазон частот вынужденных колебаний 900…1100 Гц. Расчет температурных напряжений необходимо проводить для деталей 1, 2 по линиям их контакта. Рабочие чертежи выполняются для деталей 1, 2. Таблица 10.38 Таблица 10.39 Таблица 10.40 Параметры детали 1 Параметры детали 3 Вариант l b h l вн b вн Вариант l B h 8-1 10 8 0.2 8 6 8-1 2…3 0.3 0.1 8-2 9 7 0.15 7 5 8-2 2…3 0.2 0.1 8-3 8 6 0.1 6 4 8-3 2…3 0.1 0.1 8-4 12 10 0.3 10 8 8-4 2…3 0.4 0.1 Таблица 10.41 Параметры детали 2 Вариант l b h l 1вн b 1вн h 1вн l 2вн b 2вн h 2вн 8-1 12 10 1.5 10 8 0.5 9 7 0.5 8-2 11 9 1.2 9 7 0.4 8 6 0.4 8-3 10 8 1 8 6 0.3 7 5 0.3 8-4 14 12 2.1 12 10 0.7 10 8 0.7 Примечание. Все размеры в табл. 10.39–10.41 указаны в миллиметрах. |