W =
| 1
| L
| i2
| +
| 1
| L
|
| i
| 2
| + Mi
| i
| +... .
|
|
|
|
|
| м
|
| 2
| d
| d
| 2
| q
|
| q
| d
| d
| 2
|
|
| 1
| 1
| 1
|
| 1
| 1
|
| Поскольку для Wм
| выражения должны быть равны при произволь-
| ных значениях токов,
|
| то, приравнивая коэффициенты перед квадрата-
| ми соответствующих
| токов или их произведениями, получают форму-
| лы для расчета собственных и взаимных индуктивностей обмоток.
| Пусть, например, nd1
| =nq1
| = n1 . Тогда
|
|
|
|
|
| Ld= Lq= L1
| =
| µ 0 n12 lπr23
| .
|
|
|
|
|
|
|
|
| 1
|
| 1
|
|
|
|
|
|
| p2δ
|
|
| Индуктивное сопротивление обмотки статора равно X1 = 2πf1L1.
| Используются очевидные соотношения
|
|
| 2r2
| = D; τ = πD/2p; n1 = 2mw1/πD,
| где D – внешний диаметр ротора; τ –
|
|
| полюсное деление; т – число фаз
| статорной обмотки; w1 –
| число витков фазы.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 118
|
|
|
|
|
| Кроме того, учтем увеличение расчетного зазора δ за счет зубча-той структуры поверхностей сердечников коэффициентом зазора kδ > 1 и за счет насыщения стали – коэффициентом kµ > 1, а также учтем уко-рочение и распределение обмоток с помощью обмоточного коэффици-ента k0 < 1. Тогда
= 4mf µ τlw 2 k 2
X1 π10δ10. kµ kδ p
Полученное выражение совпадает с формулой для главного индуктив-
| ного сопротивления обмотки переменного тока. Это естественно с фи-
| зической точки зрения, поскольку X1 и Xr связаны с магнитным полем,
| проходящим через рабочий зазор.
| Подобным образом определяются другие параметры обмоток.
| Расчет параметров значительно усложняется для явнополюсных
| машин, когда δ ≠ const, но принципиально он может проводиться ана-
| логичным путем.
| при приближенном анализе поля находят распределе-
| В частности,
| ние напряженности Н как для неявнополюсной машины, а затем учи-
| тывают явнополюсность при переходе от Н к индукции В = µэН введе-
| нием некоторой гипотетической эффективной магнитной проницаемо-
| сти для радиальной компоненты индукции:
|
| µэ =µ+
| 1
| Δµcos pϕ .
|
|
|
|
| 2
|
|
| Значение µэ изменяется от µ −
| 1
| Δµ (пространство между полюса-
|
|
| 2
|
| |