управление судном книга. На якоре 203 Штормовые диаграммы 184186 Штормовые условия в дрейфе

• Название: На якоре 203 Штормовые диаграммы 184186 Штормовые условия в дрейфе
• Анкор: управление судном книга.doc
• Дата: 19.12.2017
• Размер: 3.93 Mb.
• Имя файла: управление судном книга.doc
• Тип: Документы; #12203
• страница: 24 из 66

*разв — а*т—Xq м ;

где Хт — абсцисса точки приложения силы Граэ», м; хо — абсцисса точки разворота, м


(8.20)
Xq— /_тр l-^т/^тр V(Xj/^тр)* — «*т/^трЧ^- 0*5 1 М »

где /_Тр — длина приведенного к прямоугольной форме опорного контура, м.

Момент сил трения М/ при развороте судна, сидящего на мели на ровный киль (без уклона опорной поверхности), определяется по формулам:

^М>^=*ТГ

(^2х&²*о 'тр+ %) ^кНм>

*»TD

(8.21)

(8.22)

где Я* — опорная реакция грунта, кН;

/ — коэффициент трения;

1тр» Ь_Гр — длина и ширина приведенного опорного контура, м;

F(xoflrp_t Лгр/&тр) -функция, учитывающая влияние на М/_Тр положения разворачива­ющего усилия и удлинения опорного контура (определяется по графикам на рис. 8 11)

Формула 8.21 применяется в случае, когда отношении сторон опорной поверхности /_Тр/Ь_тр^5.

При /тр/^тр^б применяется формула 8.22.

Если статические тяговые усилия буксирующими судами, гииями, лебедками, брашпилями оказались недостаточными для снятии судна с мели, прибегают к динамическому рывку буксировщика. Рывок бук­сировщика передает энергию, накопленную в период разбега, судну, сидящему на мели в момент натяжения троса. Усилие, создаваемое рывком, может быть во много рая больше того, которое буксировщик создает при статической буксировке. Это усилие может превысить прочность буксирнсЙРо троса и устройств, к которым он закреплен. Ко­личество энергии, накопленной буксировщиком, зависит от скорости, которую он получит к моменту предельного натяжения буксирного троса. Поэтому в расчетах, связанных с использованием рывка, учи­тывается в первую очередь прочность буксирного троса и надежность конструкций, к которым он крепится, затем допускаемая скорость бук­сира-спасателя, которая зависит от длины разбега буксировщика.

При выборе буксирного троса учитывают его основные характе­ристики: прочность, жесткость и относительную масСу. Штатные бук­сирные тросы на всех морских судах снабжены сертификатами, в кото­рых указана их прочность, т. е. разрывное усилие и рекомендованная рабочая нагрузка для различных случаев применения. Так же указана относительная масса или линейная плотность буксирного троса.

Если имеется возможность выбора троса для буксира при снятии судна с мели рывком, необходимо иметь в виду требования к их проч­ности и жесткости.

Разрывное усилие таких тросов должно составлять 95—100 % для стальных и 200—250 % для синтетических от допустимой нагрузки па

кнехт, битенг или другую конструкцию, за которую крепится буксир­ный трос. Каждый из этих двух видов тросов имеет свои преимущест­ва и недостатки при использовании их для рывка. Стальной трос вследствие большой жесткости (удлинение перед разрывом 2—3 %) создает резкий кратковременный рывок. Предельное относительное удлинение синтетических канатов достигает 45—50 %, что позволяет не так резко передавать накопленную энергию буксировщика для соз­дания усиленного натяжения буксирной линии.

Кинетическая энергия спасателя при рывке аккумулируется уп­ругим канатом и переходит в работу упругих сил по стягиванию ава­рийного судна с мели. Величина энергоемкости каната зависит не толь­ко от его упругих свойств, но и от длины. Чрезвычайно низкая энер­гоемкость стальных тросов вынуждает использовать их для рывка только при большой длине, так как при приложении упругих сил в течение времени 2—3 с увеличивается вероятность обрыва троса или разрушения конструкций, к которым закреплен трос.

Степень использования кинетической энергии буксировщика при рывке синтетическим тросом во много раз выше, чем при рывке рав­нопрочным стальным. Среди капроновых отечественных тросов наи­большими демпфирующими свойствами обладают плетеные восьми- прядные, которые в сравнении с трехпрядными кручеными тросами такой же толщины имеют демпфирующие свойства -на 20 % больше.

Жесткость стальных тросов (К) определяется по формуле

К = 100Q_CT// кН/м, (8.23)

где Qcr — разрывное усилие стального троса, кН;

/ — длина троса, м.

Жесткость синтетических нейлоновых и капроновых плетеных канатов

С*=3,6(?_синТ//^а кН/м, (8.24)

где фсинт —разрывное усилие синтетического троса, кН.

При комбинированной буксирной линии, состоящей из стального и синтетического тросов, жесткость ее определяется жесткостью син­тетической вставки. Если для рывка применяется с'Гальной трос, реко­мендуемая длина его должна быть не менее 300 м, а для равнопроч­ного синтетического троса — не менее 100 м.

Допускаемая скорость буксировщика при рывке определяется по формулам;

для стального троса

^_рЫ8 = Г„„/У^Дм/с; (8.25)

для синтетического каната

('рыв = ^0,45rj_H/CA«M/c, (8.26)

где Т„н —■ допускаемая инерционная составляющая усилия рывка, кН (формулы 8.27 и 8.28);

Л — водоизмещение буксира-спасателя, т;

К и С — жесткость стального и синтетического каната.

Для стального троса

Г_ин = 0,95(?-Г_ш,р,кН; (8.27)

для синтетического


(8.28)
^*ин0,5Q — T'uj'P' кН, Q — разрывное усилие выбранного троса, кН;

I щ.р — тяга буксировщика на швартовном режиме, кН.

Усилие рывка Г_рыв в момент максимального натяжения буксирно­го троса определяется суммой допускаемой инерционной составляю­щей рывка Тин и тяги спасателя при скорости буксировки к моменту

50. 
    ^hIBKa Tv _Ры.:
    

Трыв 7\|н-Ь кН • (8.29)


(8.30)
Буксиры-спасатели снабжаются графиками зависимости тяги на шке от скорости буксировки, из которых по вычисленной допускаемой гкорости при рывке (формулы 8.25—8.28) определяется значение T_{v ыв}. Приближенное значение T_v ыя можно определить по формуле:

,(l-VWV'_niax)KH_l

I ДС Vraax максимальная скорость в режиме свободного хода судна-спасателя, м/с.

Длина разбега буксира-спасателя в случае применения синтети­ческого или стального троса, который при разбеге буксира находится на грунте и вступает в работу на последнем этапе разбега, опреде­ляется в следующей последовательности: определяется скорость рывка Крыв, м/с; рассчитывается значение функции f(e, х) по формуле

f {е_% х) = Крыв/^тах» (8.31)

где f {е, х) — функция, учитывающая влияние динамических характеристик буксиров­щика и длины разбега на скорость рывка, определяется по графикам на рис. 8.12;

е — коэффициент, характеризующий тяговые характеристики буксировщика.

(8.32)


ш.р/
в«7\

где Гш.р—тяга буксировщика на швартовном режиме, кН; А — водоизмещение буксировщика, т.



ф,х)

0,8

0,6

0,2

Затем по графикам на рис. 8.12 определяется длина разбега X в зависимости от f (e_t jc) и е.

Показанный выше порядок расчета длины разбега X (м) яв­ляется наиболее общим, так как для рывка чаще всего использу­ется синтетический канат или стальной трос, часть которого (при рекомендованной длине не менее 300 м) лежит на грунте, так как в районе посадки на мель глубины, как правило, небольшие. В тех случаях, когда использует­ся стальной трос, провисающий при разбеге буксировщика, длина разбега определяется по ме­тодике, рекомендованной РД 31.70.04-82.

При посадке судна в шторм на мягкий грунт у прибрежной

			1 1 i
				.ой
		А
	I/			s'
	У/	V	^ —
	V	г